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推靠式旋转导向工具的防斜、稳斜能力强,能基本满足复杂地层安全高效钻进的需要,但目前的造斜率预测方法没有考虑推靠块控制方式及钻进过程的影响,存在造斜率预测精度低的问题。为此,考虑导向工具的结构特性,建立了静态推靠式旋转导向控制模型,给出了可靠的导向力控制方案,利用下部钻具组合力学模型及钻头–地层相互作用模型,得到了基于零侧向钻速条件下的造斜率预测模型,并引入折算系数对造斜率预测结果进行了修正。实例计算及敏感性分析结果表明,该方法预测精度高,能够满足井眼轨迹精确控制的需要;导向合力、钻压、钻头与稳定器的距离对推靠式旋转导向工具的造斜能力影响显著,现场施工时为了充分发挥导向合力的作用,要适当减小钻头与稳定器的距离、降低钻压,以提高旋转导向工具的造斜能力。研究结果为旋转导向钻具组合优选、钻井参数优化等提供了理论依据。 相似文献
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一种提高陶瓷湿敏元件稳定性的表面修饰技术 总被引：1，自引：0，他引：1
介绍了化学沉淀法制备TiO2粉体的方法，通过掺入高价金属离子变成半导体陶瓷，制成湿敏元件．运用表面修饰技术，对元件进行改性，提高湿敏元件的稳定性． 相似文献
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本文详细介绍了大港油田首次试验PDC钻头的情况。试验结果表明:与牙轮钻头相比,在相同地区、地层、井段等条件下,FDC钻头进尺和机械钻速成倍增长,大大减少了起下钻时间,提高了井下安全和井身质量,经济效益显著。笔者提出了在全油田推广应用PDC钻头等诸条建议,并提出了段六拔地区较优的钻头程序。 相似文献
4.
面对严峻的经营形势,渤海钻探将充分发挥优势,始终不渝地贯彻落实“16246”发展战略,推进公司又好又快发展,加快建设优势突出的国际化石油工程技术服务公司 相似文献
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密闭取心技术在大港油田应用 总被引：2，自引：2，他引：0
西42—7—1井在疏松砂泥岩中密取心8筒,共密取心54.90m,平均单筒进尺6.86m,收获率和密闭率均为100％,创造了油田上部松散地层密闭取心的记录。本文介绍了密闭取心技术的应用情况。 相似文献
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实体膨胀管力学行为试验研究 总被引：1，自引：0，他引：1
膨胀管的膨胀过程是一种高度非线性行为,解析方法虽然可以近似求出变形力的大小,但很难对膨胀过程进行全面求解。为了较精确、全面地研究膨胀管膨胀过程,一般是采用数值模拟或实验方法。文中通过一组试验,比较详细地研究了膨胀管膨胀变形力、膨胀后套管轴向缩短量、膨胀后套管壁厚减小量、膨胀后套管的抗拉强度、屈服强度与膨胀工具模角及套管膨胀率的关系,得到了它们之间相互制约的变化规律。这些规律将为膨胀管材料的选择、膨胀工具的结构和强度设计、膨胀系统整体设计及膨胀工艺的制订提供有效的参考数据。 相似文献
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实体膨胀管膨胀后轴向位移有限元数值模拟 总被引：1，自引：0，他引：1
实体膨胀管膨胀后轴向位移的变化规律,是确定待膨胀套管长度和确定膨胀工艺的基础,是实施井下套管膨胀作业前必须解决的问题。为研究膨胀管膨胀后的轴向位移的变化规律,建立了实体膨胀管膨胀过程的三维非线性接触问题有限元分析模型。通过对所建模型的求解,对实体膨胀管膨胀后轴向位移与膨胀工具模角的关系进行了深入细致的研究,找出了膨胀工具与膨胀管在不同的接触条件、膨胀管在不同的内径膨胀率及不同的壁厚条件下轴向位移的变化规律。得出了套管膨胀后的轴向位移受多种因素影响的结论。并通过实验证明了所建立的模型解精度较高,能够满足工程需要。因此,在设计膨胀工艺时,应综合考虑膨胀工具与膨胀管的接触状态、膨胀管的膨胀率及膨胀工具模角,确定套管膨胀前的实际长度,以满足工程实际的需要。 相似文献
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大位移井摩阻扭矩力学分析新模型 总被引：19，自引：0，他引：19
钻前的摩阻和扭矩分析是大位移井可行性研究、钻机设备选择或升级改造以及优化井眼轨迹剖面设计的重要依据，对比预测的摩阻扭矩和实测的摩阻扭矩，可以监测井筒清洗程度，预防严重事故的发生。为此，建立了一种大位移井摩阻扭矩力学分析新模型。对于井眼轨迹曲率不同的部分及钻柱刚度不同的部分，采用不同的计算模型，这将提高模型的计算精度；钻柱的某个部分采用何种模型不需人为指定，而完全由程序自动判断控制，这将增强模型的适应能力。考虑底部钻具组合（BHA）中稳定器的影响，将底部钻具组合作为纵横弯曲梁模型，采用加权余量法进行力学分析；考虑钻柱的刚度和井斜、方位的变化，对于除底部钻具组合的钻柱其余部分，由程序根据井眼轨迹曲率及钻柱刚度的大小，自动选用软绳分析模型或刚杆分析模型。 相似文献
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２８只斜长喷嘴钻头在长芦等７个地区应用，累计进尺９９０３．８７ｍ，平均单只进尺比普通钻头提高６９．２１ｍ，节约成本１２４１３元。文中对斜长喷嘴钻头应用中的注意事项及认识等进行了介绍。 相似文献
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