82B高碳钢热变形行为研究

采用单道次热压缩实验方法,在Thermomaster-Z型热模拟试验机上模拟高碳钢高速线材热轧变形过程动态再结晶行为,测定82B高碳钢在变形温度为800～1 100℃、变形速率为0.1～50 s-1、变形程度为0～0.60条件下的真应力-应变曲线,利用曲线特征值确定高应变速率下的变形激活能,根据实验结果分析动态再结晶变形条件,建立动态再结晶状态图。     

计算流动应力的一种生产统计模

分析了影响轧制力计算精度的主要原因，即来源于流动应力的准确性。说明了在实验室建立流动应力模型的特点。采用生产的历史数据，经过筛选、分档、整理后，用非线性方法回归出一种能与实际轧制条件相吻合的流动应力统计模型，由该模型计算的轧制力精度要比原模型高。该方法为利用生产厂的信息资源，改进轧制力预报精度提供了一条途径，且在工程应用中简便实用。     

CSP流程生产Q345B钢带的机械性能和强化因素分析

通过定量金相和产品力学性能统计分析了CSP工艺(71 mm铸坯)和常规工艺(250 mm铸坯)生产的 Q345B钢2.0~12.7mm板卷组织和晶粒特征、屈强比(YS-UTS)和延伸率。结果表明,CSP工艺生产的板卷的晶粒 尺寸为7.03~8.78 μm,晶粒度级别11.5～12.0,平均屈强比为0.77,延伸率为27.8%,较常规工艺生产的板卷高 (分别为8.79~8.95 μm,10.0～10.5,0.72和25.0%)。计算结果表明,CSP热轧低碳钢板卷细晶强化和沉淀强化占59%,常规工艺该项占55%。     

高碳钢线材轧制组织和性能模型的应用

开发了用于模拟高碳钢高速线材生产过程中断面温度分布,奥氏体组织演变和产品性能的系统数学模型组。由实验确定的临界应变、奥氏体再结晶、斯太尔摩冷却线上奥氏体相变、组织和力学性能关系子模型耦合轧件温度场,构建了一个组织性能预报系统。该系统所计算出的轧制线上关键点钢材温度,奥氏体晶粒度和力学性能与实测值吻合较好。     

Ti-IF钢铁素体变形动态再结晶临界应变模型

用Thermecmaster-Z热模拟试验机试验得出成分为0.006 7%C-0.045 0%Ti的Ti-IF(无间隙原子)钢在变形温度750~900℃和变形速率0.1~40 s^-1时的应力-应变曲线,确定了Zener-Holloman参数Z与应变速率.ε和温度T(K)的关系式Z=.εexp(39 507/T),并建立了临界应变εc与原始晶粒尺寸d0和Z参数的临界应变方程ε_c=2.314 4×10^-3×d^{-0.8003 9}×Z^0.050。结果表明,在相同变形速率下,850℃变形时动态再结晶最易发生,当变形温度提高至900℃(两相区)时,即使在低变形速率(1 s^-1),也不发生动态再结晶。当变形速率大于1 s^-1时,Ti-IF钢热加工时不能出现动态再结晶。临界应变预测值与实测值比较,平均误差≤5%。     

16MnRE钢高速冷变形时的流动应力

用凸轮式压缩试验机，在室温下测定了16MnRE低合金结构钢在变形速度为1-10^2s^-1时的流动应力；采用能反映流动应力物理本质的本构方程进行回归分析；建立了满足工程计算要求的流动应力预报模型。     

IF钢多道次热变形流变应力的模拟

利用模拟多道次轧制，研究了IF钢在奥氏体区、两相区和铁素体区的热变形行为，通过对奥氏体区和铁素体区流变抗力的比较，发现IF钢在铁素体区变形时发生了动态回复，没有动态再结晶发生。铁素体高温区的流变应力与单相奥氏体的流变应力大致相当甚至更低，说明工业上IF钢在铁素体区变形时流变应力不会成为其限制因素。     

Nb、Ti低合金高强度冷轧薄板退火工艺对机械性能的影响

采用硬度法测得Nb、Ti低合金高强度冷轧薄板的再结晶温度为600℃.再结晶温度以下退火时,钢的屈服强度随温度和时间的增加而降低,延伸率则增大;再结晶温度以上退火时,钢的屈服强度及延伸率变化不明显.实验提出合理选择热轧钢坯的强度,可避免不必要地增大冷轧机的负荷.     

轧制过程分析工具—热连轧轧制力模型校正软件

在分析影响轧制力计算精度的诸因素基础上，提出一种模拟方法来校正热连轧精轧机组轧制力数学模型组，并利用实测数据结合操作经验增加了修正因子，提高了模型组的计算精度。采用该模拟软件，可对流动应力模型影响轧制力的程度进行分析，也可对传热模型影响轧制力的程度进行分析。