对美国“锅炉及压力容器规范Ⅷ—1”的理解之七——焊缝分类及其依据

本文试从ASME规范所强调的焊缝分类是指焊缝在容器上的位置而不是焊缝的结构型式出发,更从理论角度提高到各元件所处的应力条件出发,分析ASMEⅧ-1中焊缝分类的依据。     

计及各种载荷时的外压元件设计——新版(2007)ASME Ⅷ-2介绍

对2007版ASMEⅧ-2提出的在各种载荷作用时的外压元件设计进行简要分析并介绍。     

对《外压圆筒螺旋型加强圈的设计》一文的补充

本文对《外压圆筒螺旋型加强圈的设计》一文给予肯定。并给以补充。具体提出了防止非弹性失稳的试算步骤。     

外压锥壳上设置加强圈的设计方法探析

本文根据ＡＳＭＥ规范对外压圆筒加强、外压锥壳大端或小端和圆筒连接处加强圈所需惯性矩的设计原理，推导出在外压锥壳上设置加强圈时所需惯性矩的设计方法，作为一个建议，以供同行专家们分析、讨论。     

固定管板式换热器的危险工况分析

根据GB151《钢制管壳式换热器》所采用的计算原理,从管板、管子和壳体应力的产生原因进行分析,发现GB151所规定的设计条件的危险组合不足以包括管子和壳体应力的危险工况。以国外相应的TEMA、CODAP和BS1515标准进行对比并用计算实例证实了这一分析。对于管板兼作和不兼作法兰的两种结构,具体提出了可能出现的各个危险工况。     

对美国《锅炉及压力容器规范》Ⅷ-1的理解之四——带法兰的凸形封头设计

本文着重对ASME带法兰的凸形封头设计公式如何正确理解及其应用范围进行了分析,从而对现行规范提出某些不同看法。对于带法兰的凸形封头,见图1,其中除类型(a)可以看成是碟形或椭圆形封头和一般活套或整体法兰两者的组合,可以按相应的凸形封头(内压或外压)和相应的法兰(一般活套或整体法兰,并区分内压或外压)单独计算外,类型(b)、(c)、(d)的封头和法兰,有的封头和法兰两者互不联系,故仍可将封头和法兰单独计算,但因涉及所用垫片可以是环形垫片(窄垫     

近似椭圆形封头等效代替标准椭圆形封头的可能性与条件

本文从封头的应力计算、强度和稳定性分析、设计方法和设计公式的来源、形状和尺寸允差的制订依据以及国内外相关规范的规定等出发,分析近似椭圆形封头等效代替标准椭圆形封头的可能性与条件。指出,对于近似椭圆形封头,标准碟形封头,在满足标准椭圆形封头的各项形状与尺寸允差条件下,不论采用旋压或冲压成形,能够等效代替同材质、同厚度的标准椭圆形封头。同时指出为保证安全使用,对冷旋压封头是否需要作热处理应有所规定.     

固定管板式换热器的危险工况分析

根据ＧＢ１５１《钢制管壳式换热器》所采用的计算从管板，管子和壳体应力的产生原因进行分析，发现ＧＢ１５１所规定的设计条件的组合不足以包括管子和壳体应力的危险工况。以国外相应的ＴＥＭＡ、ＣＯＤＡＰ和ＢＳ１５１５标准进行对比并用计算实例证实这一分析。     

对GB150-89《钢制压力容器》的分析与评述之五——不需补强的最大开孔直径

CB150-89《钢制压力容器》在不需补强的最大开孔直径规定上,首次参考ASME Ⅷ-1规定以具体的接管尺寸,但在数值上却刚和ASME Ⅷ-1相反,在名称上也论为“允许不另行补强的最大开孔直径”;第2号修改单又参照85版《钢制石油化上压力容器设计规定》对此作了补充由此而引起了各方面的关心和讨论。本文试从开孔补强设计准则及规定不需补强的最大开孔直径的原理出发,对GB150-89的相应规定提出个人看法。