1J79合金的中温退火工艺

通常,1J79合金最终退火的目的在于：通过控制冷却速度来控制有序化转变,使合金的磁致伸缩系数λ和磁晶各向异性常数K趋向于零,以获得所需磁导率（μ0,μm）和尽可能低的矫顽力（Hc）.实际生产中,某些批次原材料经一次最终高温退火（≤500℃/h升温至1100℃,保温5 h,150℃/h冷至600℃,出炉空冷）后磁导率和矫顽力常常不能满足要求,根据HB/Z192-1991《软磁合金热处理工艺说明书》的建议,磁性能不合格的重复热处理允许按原工艺制度再次处理,也可加热至500℃,保温2 h,以不小于400℃/h速度冷至200℃以下出炉.通过多年生产实践,我们发现,采用中温退火进行重复热处理,也不失为一种好的满足磁性能的退火工艺.     

减小CrWMn钢旋压芯轴热处理畸变的工艺措施

旋压芯轴零件形状及尺寸见图1。旋压芯轴材料为CrWMn钢，要求最终淬火硬度为58～62HRC，淬火前机加工预留畸变量2．5mm。实际淬火后旋压芯轴硬度58～60HRC，弯曲畸变1．4mm，经热校正至0．7mm，回火后进行磨削外圆加工，磨削去掉1．9mm后，检查弯曲畸变量仍有0．25mm，造成该芯轴畸变超差报废。为此，对旋压芯轴工艺路线进行了分析，并对热处理工序作了相应调整优化，完成了3根旋压芯轴的加工，结果表明畸变量大幅下降，投入生产后，使用效果良好。     

一种精确控制铁镍软磁合金磁性能的退火工艺

与其它软磁合金相比，铁镍软磁合金在低磁场下具有很高的导磁率和很低的矫顽力，广泛用于制作灵敏度高、尺寸精、体积小、高频损耗小、时间和温度稳定性好的电子元器件。但在特殊场合下，对其磁性能不仅要求一定的允许值，而且要求一定范围的精确值，这就对磁性退火工艺提出了更高的要求。通过对该类合金中的     

时效制度对18Ni(C250)马氏体时效钢力学性能的影响

对18Ni(C250)马氏体型时效钢进行了低温时效、分级时效及单时效处理,研究了时效工艺对该钢力学性能的影响。结果表明:300~350℃低温时效时,强度升高缓慢,硬度变化不大,有利于去除应力;经370℃预时效加不同温度高温时效(即分级时效)后,随温度升高,强度增加,470~490℃时效时,强度和塑性综合性能良好;与480℃单时效相比,分级时效时强度较高;单时效条件下,随时效时间延长,抗拉强度提高,伸长率逐渐减小;单时效3 h时,抗拉强度不符合零件力学性能要求,因此一般选用4.5 h和6 h时效。综合考虑,18Ni(C250)钢最佳时效制度为低温预时效+(470~490℃)×4.5 h终时效。     

13X15H4AM3-Ⅲ不锈钢热处理工艺研究

为了研究热处理工艺对13X15H4AM3-Ⅲ不锈钢硬度的影响,进行了多次冰冷处理、冰冷处理+深冷处理和时效工艺试验以及金相和硬度检验。结果表明,通过1070℃固溶处理+冰冷处理+液氮深冷,以及470℃×2 h时效处理后,材料硬度达到了≥46 HRC的较高值,热处理后轴向尺寸涨大0.4%,并用国产化材料进行了验证。     

氨气和氮气套盒保护对QBe2固溶温度的影响

通过实测温度发现,不同氨气流量下保护套盒内各点温度波动大,不能满足铍青铜固溶的炉温均匀性要求,而不同氮气流量下保护套盒内各点温度波动小,能够满足铍青铜固溶的炉温均匀性要求.     

固溶温度对18NiC250材料力学性能的影响

对18Ni C250材料进行了780~920℃固溶、480℃×4.5 h时效试验,并进行了固溶强化机理分析。试验结果表明:随着固溶温度的增加,材料强度降低,塑性提高。810~860℃固溶时,强度和伸长率较为平稳,力学性能优良。     

18Ni钢表面软化技术研究

18Ni是马氏体时效型超高强度钢，广泛用于航空和航天。该钢经固溶时效处理后，具有极高的强度和韧性。在某些工程应用中，要求18Ni材料加工的零件基体具有较高的强度和硬度，以获得必需的结构强度，同时要求表面具有较低的硬度。本文通过采用激光热处理的方法，在模拟某吊挂零件的18Ni材料试样表面获得了深度0．2～0．5mm、硬度HV282～320的表面软化层，达到零件使用设计指标，使该钢种作为某型发射架吊挂零件的工程应用成为可能。     

并行工程在重点型号产品研制生产中的应用尝试

简要分析了并行工程的特点，并通过流程程序图和流程时间简图对21种型号弹簧研制生产的传统组织方式和并行工程组织方式进行了对比，最后提出实施并行工程必须通过改造企业组织机构和管理模式。     

强制风冷提高电磁纯铁退火磁性能

通过退火后强制风冷,使含量碳偏高的电磁纯铁DT4C的矫顽力达到了标准要求。