火电厂末级过热器T23钢锅炉管服役过程中的老化规律

利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪对不同服役时间的T23钢锅炉管的显微组织(包括氧化膜)、主要合金成分(Cr、W、Mo)的变化进行了观察和分析,并对其拉伸性能和冲击性能进行了测试。结果表明T23钢锅炉管在服役过程中随着服役时间的延长,合金中的碳化物数量、尺寸均增加,合金中的主要合金元素成分(Cr、W、Mo)发生明显的脱溶转变并向碳化物偏聚,同时服役温度是T23钢锅炉管显微组织老化主要影响因素,其中运行时间为27448 h的锅炉管老化最严重,根据其氧化膜厚度判定它可能有较高的服役温度;长时服役组织老化后晶界存在数量较多、尺寸较大的碳化物,易破坏晶界的连续性,同时易产生蠕变孔洞,合金中强化元素Cr、W等合金元素的脱溶均是造成合金性能下降的主要原因。     

铸造Mg-4Al-2Sn-Y-Nd镁合金的热压缩行为与加工图（英文）

利用热压缩实验研究一种新型的具有优异室温塑性的Mg-4Al-2Sn-Y-Nd镁合金的高温流变行为,变形温度为200~400°C,应变速率为1.5×10-3~7.5 s-1。结果表明:合金的应变速率敏感因子(m)在不同变形温度下均明显小于AZ31镁合金的m值,因此该合金适合在高应变速率下进行热加工。在真应力-应变曲线基础上,建立Mg-4Al-2Sn-Y-Nd镁合金高温变形的本构方程,并计算得到合金的应力指数为10.33,表明合金在高温下主要的变形机制为位错攀移机制。同时,利用加工图技术确定合金的最佳高温变形加工窗口,即变形温度在350~400°C之间,应变速率在0.01~0.03 s-1。     

从含锑烟灰中湿法提取立方晶型三氧化二锑的工艺研究

以含锑烟尘为原料,采用HCl浸出—锑粉还原—Na2CO3中和—氨水添加EDTA水解工艺回收立方晶型Sb2O3产品。对回收工艺过程和条件进行了研究。重点探讨了浸出温度、浸出时间、HCl摩尔浓度、浸出液固比对Sb浸出率的影响,以及不同的SbCl3与EDTA摩尔比对产品Sb2O3晶型的影响。结果表明,采用该工艺Sb的浸出率为98.50%,Sb的回收率为90.35%,产品为纯的立方晶型Sb2O3。     

热电厂海水冷却塔腐蚀检查与防护策略

通过目视检查、混凝土表面保护涂层厚度和附着力检测以及混凝土钢筋锈蚀电位和混凝土电阻率测试等方法对某热电厂海水冷却塔进行了详细的检查和分析,发现海水冷却塔不同高度的腐蚀情况具有明显的差异。分析了各腐蚀区域腐蚀产生的原因,总结了海水冷却塔发生腐蚀的规律,依据标准规范要求对腐蚀环境进行了评级。针对性地提出了对海水冷却塔采用分区腐蚀控制的策略,能够使冷却塔的整体防腐蚀效果达到最佳,并降低电厂冷却塔腐蚀控制方面的长期成本投入。     

铸造Mg-4Al-2Sn-Y-Nd镁合金的热压缩行为与加工图

利用热压缩实验研究一种新型的具有优异室温塑性的Mg-4Al-2Sn-Y-Nd镁合金的高温流变行为,变形温度为200～400℃,应变速率为1.5×10-3～7.5 s^-1。结果表明：合金的应变速率敏感因子（m）在不同变形温度下均明显小于AZ31镁合金的m值,因此该合金适合在高应变速率下进行热加工。在真应力-应变曲线基础上,建立Mg-4Al-2Sn-Y-Nd 镁合金高温变形的本构方程,并计算得到合金的应力指数为10.33,表明合金在高温下主要的变形机制为位错攀移机制。同时,利用加工图技术确定合金的最佳高温变形加工窗口,即变形温度在350～400℃之间,应变速率在0.01～0.03 s^-1。     

Mg-6Zn-1Al-0.3Mn 镁合金的热压缩变形行为及变形组织

采用Gleeble热模拟方法研究Mg?6Zn?1Al?0.3Mn 变形镁合金在温度为200~400°C,应变速率为0.01~7 s?1条件下的热压缩变形行为。结果表明,变形温度和应变速率显著影响其热变形行为。通过计算获得了热变形激活能及应力指数分别为Q=166 kJ/mol,n=5.99,且其本构方程为ε&=3.16×1013[sinh(0.010σ)]5.99exp [?1.66×105/(RT)]。热压缩显微组织观察表明：在应变速率为0.01~1 s?1的条件下,在250°C热压缩变形时初始晶粒晶界及孪晶处发生了部分动态再结晶,而在高温(350~400°C)条件下,发生了完全动态再结晶且再结晶晶粒尺寸随着应变速率的增加而减小。获得的较优的变形条件为温度330~400°C、应变速率为0.01~0.03 s?1以及350°C、应变速率为1 s?1。