提高75t钢包自开率的工艺研究

统计分析了06Cr19Ni10不锈钢钢水在钢包内停留时间、出钢温度、引流砂成分等因素对75 t钢包水口自开率的影响,并提出了相应的改进措施,使钢包年自开率稳定在99.2%以上。     

冷轧304不锈带钢边鳞缺陷的成因分析及其改进措施

针对冷轧304不锈带钢表面的边鳞缺陷，采用扫描电镜对带钢表面及横截面缺陷形貌和成分进行了分析，并对实际生产数据进行了统计，分析了冶炼化学成分、连铸二冷比水量、板坯加热工艺参数与边鳞缺陷降级率的关系。结果表明，冷轧304不锈带钢边鳞缺陷的产生是板坯高温塑性不佳及其加热工艺不合理造成的。为此提出了针对性的改进措施：严格控制钢液化学成分，N质量分数小于0.045%，Cu质量分数小于0.15%，并加入适量的B（0.001 5%~0.003 5%）；同时保证连铸二冷比水量控制在0.60~0.75 L/kg；优化加热工艺，控制板坯在炉加热时间小于220 min，均热段温度不高于1 220 ℃。采用上述改进措施，冷轧304不锈带钢边鳞缺陷降级率显著降低，从8.5%降至1.2%以下。     

热处理对Fe-Cr-Ni低碳马氏体不锈钢组织及性能的影响

通过真空电弧熔炼方法制备了Fe-13Cr-3.5Ni不锈钢,并系统研究了不同热处理工艺对其微观组织以及硬度的影响。结果表明:熔炼态Fe-13Cr-3.5Ni不锈钢为典型的板条状马氏体组织;经过不同温度固溶和回火处理(600 ℃)后,其组织结构由板条状马氏体和少量残留奥氏体组成,残留奥氏体含量随着固溶温度的升高先增加后减少,而硬度值先降低后升高,硬度最低值为101.5 HRB;在1000 ℃淬火并在不同温度回火后其组织结构由回火板条状马氏体以及残留奥氏体组成,在650 ℃以下回火时,随着回火温度的升高奥氏体含量逐渐增多,当回火温度达700 ℃时,残留奥氏体含量下降,其洛氏硬度值随着回火温度的升高先降低后升高,其硬度值在99~107 HRB范围内。     

某核电厂辐射监测系统专用计算机技术改进

辐射监测系统专用计算机主要用于辐射监测系统数据的采集、存储、显示,并向电站计算机提供数据供主控监盘。国内某核电机组原辐射监测系统专用计算机由于计算机及相关数据采集硬件设备老化,计算机软件不完善等原因经常出现辐射监测系统专用计算机死机、通讯异常、数据采集不完整等故障,本文作者结合现代计算机软硬件发展新技术,针对原有设备存在的问题,提出了具体变更解决方案;同时,作者论述了调试的主要内容和调试过程中遇到的问题及解决方法,并对本次变更的意义以及对辐射监测系统将来变更的作用发表了自己的看法。     

秦山核电厂烟囱气体取样流场混合均匀性分析

核电厂对烟囱排出的气体开展放射性活度检测,但由于气态放射性物质在管道或烟囱气体流场中分布不均匀,可能会影响取样效果而导致样品缺少代表性。为了获得有代表性的检测样品,秦山核电厂开展烟囱气体流场混合均匀性分析研究,参照ISO 2889—2010 Sampling Airborne Radioactive Materials from the Stacks and Ducts of Nuclear Facilities(《核设施的烟囱和通风管道中放射性物质取样》)和ANSI/HPS N13.1—2011 Sampling and Monitoring Releases of Airborne Radioactive Substances from the Stacks and Ducts of Nuclearl Facilities(《核设施烟囱和管道中气载放射性物质释放的取样与监测》)标准推荐方法,对烟囱取样位置处气体流场进行混合均匀性定量指标分析。由于秦山核电厂在2018年对烟囱取样系统实施了变更改造,取样系统布置位置由原烟囱标高71.6 m处变更为烟囱标高50 m处。电厂以改造前、后烟囱取样系统布置处的气体流场作为研究对象,运用流体动力学(CFD)方法对烟囱气体进行取样数值模拟计算,通过分析平均气旋角、速度分布、示踪气体分布、示踪气体最大浓度偏差和示踪气溶胶分布等指标,来判定秦山核电厂烟囱取样处气体流场的混合均匀情况。分析结果表明,秦山核电厂烟囱取样系统改造后烟囱标高50 m处的取样截面气体流场混合均匀,能满足ISO 2889—2010 Sampling Airborne Radioactive Materials from the Stacks and Ducts of Nuclear Facilities(《核设施的烟囱和通风管道中放射性物质取样》)和ANSI/HPS N13.1—2011 Sampling and Monitoring Releases of Airborne Radioactive Substances from the Stacks and Ducts of Nuclearl Facilities(《核设施烟囱和管道中气载放射性物质释放的取样与监测》)标准要求,在此处布置烟囱取样装置,能确保电厂开展的烟囱气体放射性活度测量能取到有代表性的样品。     

304Cu抗菌不锈钢热轧带钢边裂缺陷成因分析及改进措施

针对304Cu抗菌不锈钢热轧带钢边部开裂问题,通过微观组织及成分分布分析,对缺陷产生原因进行了研究。结果表明,304Cu热轧带钢边部裂纹分存在两种形貌,表面裂纹呈网格状,宽度约为30~70 μm,内部裂纹发生在表面下方1 mm范围内,内部裂纹中心存在20~40 μm孔洞,孔洞内部无非金属夹杂物等杂质。分析得到造成304Cu热轧带钢边裂的原因为Cr富集的高温铁素体与奥氏体基体发生高温组织不稳定变形,高温组织的不协调变形导致边部开裂。另外,Cu元素的富集降低了晶间结合力,也促进了内部孔洞的产生,进而加大了边裂缺陷的发生几率。因此,在保证冶炼成分稳定的条件下,通过调整热轧加热工艺,控制加热时间在190~210 min、加热温度在1 260~1 275 ℃的区间内,304Cu抗菌不锈钢热轧带钢边裂缺陷得到明显改善。     

304不锈钢精密钢带表面“炉灰”缺陷分析

 在304不锈钢精密带光亮退火生产环节，钢带表面易出现金属粉的现象，导致产品表面质量存在不稳定性。针对304不锈钢精密钢带表面出现的“炉灰”缺陷，利用扫描电子显微镜观察其形貌，并用能谱仪对缺陷处局部成分进行了点扫描和面扫描检测。结果表明，304精密钢带“炉灰”缺陷微观形貌为白色微颗粒。结合能谱微区分析结果和相关研究分析，推测“炉灰”缺陷主要是由于304不锈钢基体组织中硼元素质量分数过高，钢带在光亮退火过程中硼原子易与保护气氛中分解的活性较高的氮原子结合，生成氮化硼析出而形成的。通过控制不锈钢基体中硼元素质量分数不大于0.001 5%，从而达到有效降低304不锈钢精密钢带“炉灰”缺陷的目的。     

基于DISlab系统的摩擦力教学测量仪的设计与研究

在我们的生活中,摩擦力处处存在而且起着十分重要的作用。在实际的教学过程中,摩擦力的分析一直是教学的难点,对于学生来说,摩擦力的大小和方向只能借助作用效果来分析,会显的十分抽象,不够直观,基于此问题的思考,结合DISlab朗威实验系统制作出了一款摩擦力的测量仪,可以较为直观的展示摩擦力的方向和大小,有助于学生理解和学习摩擦力的相关知识。     

304不锈钢冷轧板线鳞缺陷改进实践

针对304不锈钢冷轧板表面发生的线鳞缺陷,采用扫描电子显微镜对缺陷表面及横截面形貌和成分进行分析,并对影响线鳞缺陷的因素进行了探讨。结果表明,304不锈钢线鳞缺陷主要由CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO系夹杂物引起的。通过在AOD还原阶段使用低铝硅铁或适量降低AOD出钢渣碱度,降低了304不锈钢铸坯中夹杂物熔点,对于改善夹杂物的塑性变形能力有利。此外,加快连铸交接炉换包节奏,提高最小中包液位达85%以上,稳定中间包流场;同时增加大包余钢量至5～6 t,避免大包下渣,从源头限制夹杂物,提高钢液洁净度。以上改进措施实施后, 304不锈钢冷轧板线鳞缺陷降级率能稳定控制在0.2%以内。     

304不锈钢AOD冶炼过程脱碳保铬和铬烧损的研究

针对AOD+LF二步法冶炼304不锈钢冶炼过程,通过分析AOD炉精炼不锈钢脱碳保铬机理,结合75t AOD工业生产数据,建立了冶炼过程中钢液成分、温度和一氧化碳分压三者之间的定量关系,同时分析冶炼过程各阶段的渣成分,研究不同温度和吹气模式下钢液铬烧损情况,提出了优化304不锈钢AOD生产的措施,最终实现钢水窄成分与高效化冶炼.