Mg-3.5Zn-0.6Y-0.5Zr合金高温压缩变形行为

采用Gleeble-1500D热模拟实验机,研究了Mg-3.5Zn-0.6Y-0.5Zr合金在变形温度为300~450℃、变形速率为0.002~1s-1及变形量为50%的条件下的高温压缩变形行为,分析了流变应力与应变速率、变形温度的关系,计算了高温变形时变形激活能和应力指数,建立了该合金的本构方程。结果表明:Mg-3.5Zn-0.6Y-0.5Zr合金在热变形过程中真应力随着温度的升高而降低,真应力随着应变速率的升高而升高。该合金的流动应力可以用双曲正弦函数来描述。     

Nd、Ca对铸态Mg-Zn-Y合金组织与性能的影响

以Mg-3.0Zn-0.5Y合金为基体,分别添加1.0wt％Nd和0.6 wt％Ca,研究了Nd、Ca对铸态Mg-3.0zn-0.5Y合金组织和力学性能的影响.结果表明,添加Nd和Ca的合金比不添加的合金晶粒略小;添加Ca的合金生成了金属化合物,合金的抗拉强度和伸长率分别下降了28.2％和79.6％;添加Nd的合金抗拉强度变化不大,伸长率降低16.8％.     

29340推力滚子轴承失效分析

通过宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相及断口分析等方法,对29340推力滚子轴承失效的原因进行了分析。结果表明:29340推力滚子轴承在试验安装时,由于施加压力方法不当,内外圈产生偏心,致使外圈受到较大载荷的挤压,产生塑性变形,在压痕和非金属夹杂物处发生断裂。     

滚柱式超越离合器滚道渗碳层厚度分析

本文对滚柱式超越离合器滚柱进行了受力分析,通过赫兹接触理论对滚柱和滚道进行了接触应力理论计算,得到了最大剪切应力位置,计算出了滚道渗碳层的理论安全厚度,并通过有限元软件模拟了离合器接触区域应力分布和应力渗透深度情况。     

Nd对铸态及轧制态Mg-Zn-Y合金组织及性能的影响

在Mg-3.5Zn-0.6Y合金中添加不同含量(0、0.4%、0.8%、1.2%)的稀土元素Nd,研究其对Mg-3.5Zn-0.6Y合金铸态及轧制态显微组织与力学性能的影响。结果表明,添加0.4%、0.8%的Nd的合金晶粒较细小,呈等轴晶,并且含有Mg41Nd5和Mg24Y5相。镁合金在热轧时第二相被破碎,晶粒变得更加细小。铸态合金经400℃×12h扩散退火,轧制态合金经400℃×0.5h退火后抗拉强度及伸长率最大,分别为234MPa、14.6%和265MPa、11.7%。     

Cu-Cr-Zr合金线材残余应力分布计算

在采用矩形梁弯曲试验进行应变分布测试结果的基础上,对固溶态及随后经过不同形变热处理的Cu-Cr-Zr合金,利用勒让德多项式作为裂纹柔度法中的插值函数对合金线材残余应力大小及分布进行了计算.计算结果表明:经固溶-时效-变形处理后Cu-Cr-Zr合金,虽未改变应力分布状态,但残余应力值、尤其是表层与次表层残余应力差由780 MPa明显降低为80 MPa;可初步确定Cu-Cr-Zr合金线材加工工艺为950 ℃×1 h固溶→变形率为40%的一次拉拔变形→480 ℃×2 h时→变形率为75%的二次拉拔变形.     

轴承渗碳钢滚子支柱孔表面磁痕的产生原因

在对轴承渗碳钢滚子进行无损检测时，发现滚子支柱孔内存在不同程度的表面磁痕。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试、低倍组织检验、扫描电镜及能谱分析等方法，对该滚子表面磁痕产生的原因进行分析。结果表明：滚子内部存在发纹缺陷，在渗碳淬火以及二次淬火时，材料内部产生较大的应力，导致滚子内部的发纹扩展，最终发生开裂，在无损检测时形成磁痕。