管式布风装置对流化床焚烧炉内流化特性的影响

数值模拟了管式布风装置对流化床内气体和颗粒流动特性的影响，获得了床内气体和颗粒瞬时和时均速度及颗粒体积份额分布. 计算结果表明，床内颗粒宏观流动呈现床中心区域为上升流动、壁面区域为下降流动的内循环流动. 分析了风管小孔风速和颗粒直径对床内流化的影响. 计算结果表明，保证床内颗粒和气体良好流化和混合特性的最佳布风管相对距离应在1.5~1.75之间.     

不同形貌SBA-15的控制合成及应用

介绍了近几年来不同形貌SBA-15材料的设计组装过程,叙述了在非离子嵌段共聚物模板剂下,陈化温度、搅拌速率、共表面活性剂和无机盐等因素对SBA-15介孔材料形貌的影响,及其合成机理。介绍了不同形貌SBA-15材料的应用现状。认为不同形貌的SBA-15介孔材料对催化、吸附分离等反应具有不同的影响,但是对于每一种反应,总有一种形貌的SBA-15的反应性能是最佳的;为使机械性能和水热稳定性能优良的具有二维六方介孔结构的SBA-15材料能更好地应用于各领域,继续研究不同形貌的SBA-15的设计组装过程对催化、吸附分离和燃料电池等领域具有深远的意义。     

垃圾焚烧二次污染的危害与防治

本文介绍了垃圾焚烧中二次污染的危害，探讨了垃圾焚烧处理中重金属、HCL及有机氯化物的二次污染的防治技术。     

循环流化床稀相区对流换热的理论分析和实验研究

对循环流化床上部稀相区气固混合物横掠圆管的对流换热研究,多数是针对鼓泡床的研究,而对循环流化床上部稀相区的对流换热研究目前还很少。本文对稀相含尘气流横向冲刷圆管的对流换热进行了研究,并在理论分析的基础上,在热态循环流化床实验台的上部稀相区进行了实验。采用平均粒径分别为137μm,146μm和326μm的石英砂为床料。实验结果表明,稀相含尘气流与纯空气横掠圆管时的对流换热系数之比hd/hg主要受稀相含尘气流密度和颗粒粒径的影响,通过理论分析和实验数据的拟合,得到稀相含尘气流横掠圆管的准则方程。研究基于热态实验,结果更接近于实际工况,可为循环流化床的设计提供理论依据。     

工业锅炉热平衡测试简化计算方法

工业锅炉通过热平衡测试,分析存在的问题,提出节能措施,是目前工业锅炉节能的有效途径之一。特别是当容量较小的工业锅炉通过燃烧调整来寻求燃用不同煤种的最佳操作方法时,需要进行多次的锅炉热效率测试。目前锅炉热平衡测试是按机械部颁发的“工业锅炉热工试验”进行的。它需要对燃煤作元素分析才能计算锅炉热平衡。此方法不仅煤元素分析过程需花较长时间(约     

贴体坐标系下喷动床内气固两相流体动力特性的数值模拟

采用稠密固相动力-摩擦应力模型,建立喷动床内气固两相双流体模型．应用贴体坐标系使得计算网格与喷动床的倒锥体边界相一致．通过数值模拟获得喷动床内喷射区、环隙区和喷泉区内颗粒速度及浓度分布．计算结果表明,喷泉区具有强烈的气固两相质量和动量交换．当倒锥体倾斜角度达到60°,在射流入口处形成一瓶颈．研究表明颗粒间滑动-滚动摩擦应力对环隙区颗粒流动具有明显的影响．     

喷动床内气固两相流体动力行为的数值模拟

引　言喷动床被广泛应用于不同工业领域中 ,如石油裂解反应 -再生器、煤和农业废弃物气化和燃烧 ,喷动床还被应用于粮食和药品的干燥等[1] .因此 ,喷动床设计应满足不同应用的要求 .喷动床内气相反应物的反应时间和停留时间依赖于床体几何结构和运行参数 .尽管已有许多的实验对喷动床内气固两相流动进行了研究 ,得到了喷射区、环形区和喷泉区内的气固两相流动流体动力特性 ,然而由于喷动床内气固两相流动的复杂性 ,人们对床体几何结构和运行参数对喷动床动力学的影响至今并不清楚 .因此 ,床体几何结构和运行参数等对喷动床动力学的影响成为…     

垂直管内气固两相流数值模拟计算--颗粒动力学理论方法

基于气固两相流体动力学模型、颗粒动力学理论的颗粒脉动动能模型（ＫＴＧＦ）和气体湍流动能模型（ＳＧＳ）,对气固两相垂直上升流动进行数值计算,模拟计算结果得到了与试验研究所揭示的环—核流动结构。模拟计算与Ｍｉｌｌｅｒ和Ｇｉｄａｓｐｏｗ （１９９２）试验结果进行了比较,颗粒相浓度、速度和颗粒相动力粘性系数分布与试验值基本吻合     

污泥的热解动力学及机理研究

1前言污泥的热分解过程是污泥在气化和燃烧过程中的初始阶段,对污泥稳定着火和燃烧过程有着重大的影响。因此,深入研究污泥的热分解将增进对污泥的各种转换过程的理解,对完善污泥的气化和燃烧过程的控制和设计有着一定的现实意义。由于污泥的热解过程非常复杂,整个热解过程既有     

流化床中焚烧有机废液的热力特性分析

建立了以煤为辅助燃料,有机废液在流化床中焚烧密相区及稀相区的热平衡方程,在此基础上计算获得废液在密相区的焚烧量占总处理量的份额,密相区焚烧温度,炉膛膛出口温度的影响关系曲线。计算结果表明：废液在密相区焚烧量占总焚烧量的70%时,可使密相区温度与炉膛出口温度基本一致的;密相区温度宜控制在850℃～900℃,可节省辅助燃料;炉膛出口空气过剩系数宜控制在1.7以内,同时尽可能提高预热空气温度。此结果为流化床焚烧炉的设计与运行提供理论依据。