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以煤矸石和线型低密度聚乙烯(LLDPE)为原料,采用双螺杆挤出机熔融共混制备煤矸石/LLDPE复合材料,重点考察了煤矸石掺量及煤矸石粒径对复配体热熔流动性和复合材料密度、硬度、弯曲强度及冲击强度等指标的影响。结果表明,煤矸石粒径从-20目(-0.83 mm)降至-150目(-0.27 mm)时,熔体的质量流动速率降低,降幅为56.5%;复合材料硬度变化不明显,密度下降约2.1%,弯曲强度和冲击强度分别增加5.3%和94.94%。当煤矸石掺量从0增至60%时,熔体的质量流动速率降低62.4%;煤矸石掺量从60%增至75%时,复合材料密度、硬度和弯曲强度均增加,冲击强度降低。煤矸石掺量为75%时,复合材料硬度为66 HD,弯曲强度为18.25 MPa。 相似文献
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本文分析了聚氯乙烯(PVC)压延制品中,其稳定剂易在制品表面析出,并逐渐固着在辊筒上的影响因素;同时从设备角度上分析了制品厚度差异的产生原因及其解决办法。 相似文献
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在试验和应用的基础上,对聚氯乙烯压延泡沫人造革中所使用的增塑剂、发泡剂、发泡助剂、填充剂、稳定剂的用量对发泡比和泡孔结构状态的影响进行了探讨。 相似文献
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以固废基复合超微粉为原料,经过静压成型和热养护制备试块,采用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)表征试块的微观结构和矿物组成,考察成型压力、试块厚度、养护制度等工艺对试块抗压强度和密度的影响。结果表明,适宜的成型压力为50 MPa,试块厚度为17.5 mm(复合粉添加量为75 g)。试块养护3 d及以上后,养护龄期相同时,不同养护制度下试块强度为:自然养护<水热养护<自然养护+热水养护<水热养护+热水养护;采用“水热养护+热水养护”的养护制度,可获得28 d强度达145.5 MPa的固废基高强试块,满足优质天然石材的强度指标(MU100),表明工业固废可制备优质人造石材。 相似文献
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为实现工业烟气中CO_2矿化固定减排与工业固废建材化利用的协同效应,本工作研究了粉煤灰-电石渣制浆矿化的固碳增强特性。实验考察了电石渣配比、养护温度以及矿化反应时间对胶凝试块抗压强度的影响规律。结果表明,电石渣配比为30%和养护温度为60℃时,可获得3 d强度较优的胶凝试块。在电石渣配比为20%~50%之间,获得试块最佳强度的矿化反应时间随电石渣配比增大出现先延长后缩短的趋势,当电石渣配比达40%和矿化时间达50 min时,对应试块的3 d强度最高,较不矿化反应时的强度提高了82.1%。胶凝试块的XRD分析结果表明,浆体碳化反应30 min后,胶凝试块中的氢氧化钙衍射峰完全消失,伴随明显的CaCO_3衍射峰出现。TGA测试结果表明,矿化后所得胶凝试块出现明显的CaCO_3分解失重峰。电石渣配比分别为20%、30%、40%时,获得最佳3 d强度的试块中Ca(OH)_2的存留率分别为75.6%、68.4%和64.8%,碳化度分别为7.9%、5.7%和10.2%,对应每吨胶凝试块可矿化固定CO_2的量分别为7 kg、13 kg和31 kg。 相似文献
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发泡混凝土与CO_2碳酸化反应不仅可以改善混凝土性能而且可实现CO_2的矿化固定达到减排的效果。本实验分别考察了CO_2反应时间对未浸、水浸和电石渣饱和液浸泡后发泡混凝土试块抗压强度的影响,并采用XRD、TGA、SEM分析测试手段,分别对试块的矿物组成、热失重特性和微观形貌特性进行了表征。结果表明:发泡混凝土试块的抗压强度随碳酸化反应时间延长出现先增加后降低的变化趋势;碱浸碳酸化反应4 h试块强度最高为6.5 MPa,较未碳酸化反应试块强度上升80.6%。SEM分析结果显示,发泡混凝土试块孔壁结构随碳酸化反应时间延长发生较明显变化,整体上呈现"先片状致密后粒化疏松"的转化历程,这可能是导致试块抗压强度随碳酸化时间延长出现先增加后降低现象的内在原因。TGA曲线结果表明,试块达最高抗压强度时,每吨发泡混凝土可固定37 kg CO2,在不降低试块强度前提下,每吨发泡混凝土可固定61kg CO_2。 相似文献
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