排气管形式对排气管阻力及燃烧性能的影响

燃气采暖热水炉的排气管形式(包括排气管长度、挡风圈内直径、弯头数量)影响排气管阻力,从而影响燃气采暖热水炉的燃烧性能。通过实验测试不同排气管形式对排气管阻力及燃烧性能的影响,介绍实验装置及方法,对实验数据进行分析。实验分别在不同排气管长度、挡风圈内直径、90°弯头数量的工况下进行,记录相应工况下的引风机出口压力、排气管出口压力、NO_x体积分数等参数,计算排气管阻力、烟气体积流量、燃气采暖热水炉的热效率、过剩空气系数。研究表明:排气管阻力与挡风圈内直径之间呈非线性负相关,挡风圈内直径越小,排气管阻力增长速度越快。对于内直径60 mm的搪瓷排气管,1个90°弯头的阻力约为2.5 m排气管的阻力。热效率、NO_x体积分数随着排气管阻力的增加近似呈线性增加,过剩空气系数、烟气体积流量随着排气管阻力的增加近似呈线性减小。安装合适长度的给排气管和合适数量的弯头时,可以与原配给排气管加装相应的挡风圈时的排气管阻力、烟气体积流量达到基本相同,燃烧工况也较为相近。     

粘结固化工艺对复合磁体性能的影响

1前官粘结剂在永磁材料中也得到广泛应用。永磁材料是当外磁场撤去后仍然保留磁感应强度的磁性材料，几乎可以永久储存能量。因此，永磁材料通常用作磁场源，在国民经济各方面应用得很广泛，例如伺服电机、磁选矿机、冰箱门封条、磁水器、磁性传感器和计算机硬盘驱动器马达等，是信息时代重要的功能材料。表征永磁材料性能的三个参量是：剩余磁感应强度或称剩磁Br（单位kGs），矫顽力tHe（单位hoe），最大磁能积BHmax（单位MGOe）它们可由永磁测量仪自动测定。一般地说，在矫顽力足够高的情况下，应当使剩磁和最大磁能积越高越好，从而…     

燃气采暖热水炉测试装置热损失测试方法

通过对燃气采暖热水炉测试装置热损失进行理论计算、实验测试与数据分析,发现对于同一测试装置,测试装置单位时间热损失Φ_0和循环水温度与环境温度的温差ΔT之间存在线性关系。可根据循环水温度与环境温度的温差ΔT,按照由实验数据拟合的关系式直接计算测试装置单位时间热损失(拟合值)Φ_0,然后根据供暖热效率的测试时间,计算得到测试装置热损失(拟合值) Q_0,然后计算供暖热效率。用Q_0计算得到的供暖热效率与用测试装置热损失(实测值)得到的供暖热效率的偏差的绝对值小于或等于0. 1%。这样,可以简化测试流程,缩短测试时间,提高工作效率。     

钛与不锈钢在赖氨酸生物生产介质中耐腐蚀性能的对比研究

详细研究了用快淬钕铁硼制备粘结磁体的工艺和工艺因素对它的机械，电学，磁学性能的影响。结果表明，运用数种粘结剂均能获得很好的结果，粘结剂的含量就在一个合适的范围；为防止固化过程中的氧化，应采用惰性气氛，氧化后磁体出现α－Ｆｅ相；随成形压力的增大，剩余磁强度和磁能积增大；ＭＱ粉末的居里温度为３６０℃，粉末和粘结磁体的热稳定性都很好，剩磁温度系数αＢｒ（从室温到１２０℃）＝０．１１％，开路磁通不可逆损失     

燃气采暖热水炉加热时间试验方法分析

针对GB 25034-2010《燃气采暖热水炉》中生活热水模式下加热时间的试验方法,在相同试验条件下,达到热平衡后冷却过程的不同操作模式下加热时间的测试结果不同。选取1台全预混冷凝式燃气暖浴两用炉,采用4种操作模式进行生活热水模式下的加热时间试验,4种模式是:试验样机直接关机(模式1)、断开样机电源(模式2)、切断燃气供应(模式3)、切断燃气供应且对样机供暖循环系统重新补水(模式4)。试验结果显示,模式1~4的加热时间依次增加。影响4种模式加热时间不同的主要原因为生活热水冷却完成后,热交换器内储存的热量不同。模式1、2热交换器内储存的热量较多,故加热时间较短;模式3热交换器内储存的热量较少,故加热时间相对较长;模式4热交换器内没有储存热量,故加热时间最长。对于模式1、2,加热时间的区别在于燃烧过程,模式1的直接关机不会被默认为发生故障,而模式2的断开电源则被默认为发生故障,在重新点燃后有燃烧稳定时间,导致模式2的加热时间比模式1长。     

燃气采暖热水炉低氮氧化物燃烧技术分析

分析燃气采暖热水炉常用的8种低氮氧化物燃烧技术的原理、特点、存在的问题,8种技术分别是:技术1,罩极式交流风机+更多单片燃烧器的普通燃烧器+单通道燃气比例阀;技术2,罩极式交流风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术3,罩极式交流风机+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术4,直流无刷变速风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术5,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术6,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术7,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术8,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀。分析表明:采用技术1的燃气采暖热水炉因其性能稳定、造价低,在对氮氧化物排放量要求在100mg/(kW·h)以下的地区,是较好的选择。采用技术4的燃气采暖热水炉虽然造价高,但性能稳定、氮氧化物排放量较低,在对氮氧化物排放量要求在50 mg/(kW·h)以下的地区应用更为适合。从造价和氮氧化物排放效果来看,技术5和技术7有一定优势。从运行性能和氮氧化物排放效果来看,技术6和技术8有更好的发展前景。从运行稳定性来看,采用技术2和技术3的燃气采暖热水炉在使用中有一定的局限性。     

燃气热水器性能与关键结构参数关联性分析

对11台负压燃气热水器样品和13台正压燃气热水器样品的燃烧器、热交换器和燃烧腔体结构参数进行测绘统计,对样品的热负荷、热效率、热水产率、烟气排放数据进行实验测试,对结构参数与性能数据之间的关联性进行分析。合理选择燃烧器、热交换器、燃烧腔体的结构设计参数,可以有效保证燃气热水器整机性能。对额定热负荷30 kW及以下、额定产热水能力16 kg/min及以下的燃气热水器和额定热负荷31 kW及以上、额定产热水能力16 kg/min及以上的燃气热水器,分别给出了建议的燃烧器火排数量、设计火孔热强度、翅片数量、热交换器容积与燃烧腔体容积之比、热交换器单位容积额定热负荷、容积热强度等关键结构参数的设计参考范围。对于额定热负荷30 kW及以下、额定产热水能力16 kg/min及以下的燃气热水器,一般采用负压结构;对于额定热负荷31 kW及以上、额定产热水能力16 kg/min及以上的燃气热水器,一般采用正压结构。