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简要回顾和总结了国内外学者对处置库中的气体形成与渗透机制,注气试验装置与试验方法,以及气体渗透特性等方面的研究成果和最新进展。研究表明,深地质处置库运营过程中会由于金属无氧腐蚀等产生以氢气为主的多组分气体,气体在缓冲/回填材料中主要以对流–扩散渗流、黏性–毛细管两相流、局部膨胀通道渗流和沿宏观裂缝渗流等4种机制渗透。为此,各国学者先后研发了恒体积渗透装置、K0渗透装置、等向应力渗透装置和三轴渗透装置等注气试验装置,采用控制注气流量速率法或控制注气压力法开展了大量注气试验,发现缓冲/回填材料的气体渗透率和特征压力等渗透特性均与其物理性质和边界条件等诸多因素有关。考虑到处置库实际运营工况的复杂性,多场(热–水–化–力)多相(固–液–气)耦合条件下的缓冲/回填材料的气体渗透特性研究将是今后的一个重要工作方向。 相似文献
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本文中对铁路工程中施工机械设备所出现的故障问题进行了分析,并且对如何应对这些问题的对策做了相应的探讨,在铁路施工设备的运行过程中,只有了解和掌握了施工设备的故障原因,并且能够及时有效的解决故障并且做好预防故障再次出现的解决对策,才能够更好的利用施工设备,延长施工设备的使用寿命,从而达到降低企业成本,提高企业市场竞争力的重要目的。 相似文献
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土体干燥过程中的体积收缩变形特征 总被引:3,自引:0,他引:3
通过开展室内试验,分别研究了初始饱和的糊状试样和不同压实状态的压实试样的体积收缩变形特征。对于糊状试样,采用液体体积置换法测量了试样干燥过程中的体积变化,获得了完整的收缩曲线,试验结果表明:糊状试样的收缩过程可分正常收缩、残余收缩和零收缩 3 个阶段;绝大部分收缩变形发生在进气点之前即土体处于饱和状态。对于压实试样,初始干密度和含水率对收缩特征有重要影响:初始干密度增加对体积收缩变形起抑制作用,而初始含水率的增加对体积收缩变形起促进作用。此外,压实试样的体积收缩存在明显的各向异性,且对初始含水率的敏感程度高于初始干密度。最后,根据试验结果,提出了压实试样收缩应变与初始干密度和含水率之间的函数关系式。 相似文献
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新发布的《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002,以下简称混凝土规范)中,对钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距的要求比原规范严格了,规范用词由“可”改为“宜”。这就要求在结构设计中,设计者必须认真对待由于超长给结构带来的不利影响,当增大结构伸缩缝间距或者是不设置伸缩缝时,必须采取切实可行的措施,防止结构开裂。 相似文献
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高放废弃物深地质处置库中,由高压实膨润土形成的人工屏障,起着阻障围岩中地下水渗入内库并引起核素迁移以及库内高放废物的辐射扩散的作用。因此,有必要研究侧限状态下高压实膨润土的非饱和渗透性能。采用瞬时截面法试验研究了侧限状态下高压实高庙子膨润土的非饱和渗透特性。结果表明:侧限状态下,干密度为1.7g/cm3的高压实高庙子膨润土的非饱和渗透系数,数值为1.13×10-13~8.41×10-15m/s,且与土中吸力呈非单一增减关系。当土中吸力约为68MPa时,非饱和渗透系数最小;吸力大于68MPa时,其非饱和渗透系数随着吸力的增加而增加;而当吸力小于68MPa时,非饱和渗透系数随着土中吸力的增加而减小。 相似文献
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通过有限元数值模拟,得到了含洞穴固体介质在动荷载下表面质点的速度响应。根据表面质点响应中瑞利波和反射体波能量分配分析表观相速度扰动机制,讨论振源、测点、洞穴三者相对位置及频率对表面波表观相速度影响。表观相速度扰动程度随频率减小而增加,商至出现大扰动。大扰动峰值频率与反射波基频有关,基频随振源、测点及洞穴间相对位置变化。最后讨论由大扰动峰值波长与洞穴埋深关系,并给出洞穴埋深估算方法。 相似文献
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法国鲁昂试验路堤与大气相互作用数值模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
在土–大气相互作用的模型和计算方法的基础上,采用现场记录的气象数据,对法国鲁昂试验路堤中心轴线上的温度、体积含水量和吸力随气候的变化进行一维数值模拟,并与现场实测结果进行对比。数值计算模拟与现场实测结果的对比分析表明,计算所采用的模型是合适的,但需要设置合理的边界条件以及土性参数。另外,由于试验路堤的压实使得填土具有较低的渗透性(<10-8 m/s),因而该试验中大气降雨和蒸发对路堤含水量和吸力的影响主要局限于距离路堤表面一定深度范围内。 相似文献
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循环荷载下非饱和结构性黄土的损伤模型 总被引:2,自引:1,他引:1
在边界面弹塑性模型基础上,借助胶结体损伤理论与非饱和土力学,提出一个可以描述循环荷载作用下非饱和黄土力学特性的弹塑性本构模型.在损伤模型中,定义胶结体弹性衰减规律,将结构损伤与应变增量的绝对累计值联系起来;并利用土的持水曲线建立常含水量下吸力与土体应力之间的耦合作用关系.通过与循环三轴试验结果的比较,表明该模型能够较好地模拟非饱和黄土在循环荷载作用下的力学特性. 相似文献