SWRH72AӲ�ߵĶ���ԭ��

对SWRH72A硬线盘条在拉拔过程中非正常断裂试样进行分类:杯锥状断口、斜劈状断口、平齐状断口。采用金相显微镜、扫描电镜等测试方法从原材料方面对断口附近金相组织、非金属夹杂物、表面形貌、化学成分进行分析,确定了断裂原因主要为:中心偏析、擦伤、表面缺陷。并针对不同情况提出了预防措施。     

先张法预应力混凝土板梁施工技术探讨

本文结合S105济聊线聊城段工程,详细介绍先张法预应力混凝土梁板的施工经验,包括施工准备、施工、张拉、尤其在放张时的一些经验证的更为保证工程质量的施工技术方案作了阐述,可供桥梁界同行参考。     

吲哚-6-甲酸的合成路线的研究

主要介绍了吲哚-6-甲酸的合成工艺,从最基本的化工原料——3-硝基-4-甲基苯甲酸,进行了吲哚-6-甲酸的全合成。     

船用艉轴断裂失效分析

通过宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、断口扫描电镜及能谱分析等方法分析了某船用艉轴断裂失效的原因。结果表明:该船用艉轴的化学成分、力学性能均符合相关标准和规范的要求,显微组织为正常的铁素体+珠光体,断口形貌具有疲劳断裂特征,电偶腐蚀疲劳是造成该船用艉轴断裂的主要原因。     

铁基激光成形板件显微组织与性能的研究

通过侧轴同步送粉方式对不同Co含量的铁基粉末进行成形试验,得到尺寸为140 mm×10 mm×3 mm的铁基激光成形薄板,并对其进行后续热处理.分析发现,激光成形薄板无裂纹、气孔,成形性良好,其组织由多层具有相同特点的结构组成,每层组织由相互平行且与基板垂直的枝晶及枝晶间化合物组成.Co可以起到固溶强化的作用,其含量为3%时,熔层的硬度(HRC)及剪切强度分别达到最大值37和461.0 MPa.热处理后,枝晶中的固溶强化作用减弱,各试样的硬度及强度均下降.在1 050 ℃淬火 600 ℃回火热处理后成形件组织得到细化,有新相析出.各试样的硬度及强度较300 ℃回火后均有所提高.     

50CrMnVA弹簧扁钢热处理工艺探讨

弹簧扁钢必须有较高的弹塑性才能满足复杂的动载荷条件。给出弹簧扁钢50CrMnVA的化学成分。通过差热分析得出弹簧扁钢50CrMnVA的临界温度Ac3为784℃,确定淬火温度860℃,保温时间35 min,淬火组织为细小马氏体,淬火后硬度59.5 HRC。利用正交试验法确定最佳回火工艺为420℃保温1.5 h。结果表明:50CrMnVA经过最佳热处理工艺处理后,抗拉强度大于1 530 MPa,断面收缩率大于42%,生产的弹簧扁钢50CrMnVA能够满足重型汽车的使用要求。     

热处理对激光熔覆Ni基合金层组织耐磨性的影响

采用光学显微镜、X射线衍射仪、电子探针、显微硬度计和洛氏硬度计研究了45钢激光熔覆Ni基合金及后续热处理后的组织结构、显微硬度、洛氏硬度和耐磨损性能。结果表明：Ni基合金激光熔覆层的洛氏硬度高达43HRC，热处理又进一步使熔覆层的硬度提高到56HRC。组织细化、Cr1.65Fe0.35B0.96和Cr2B3硬质相的析出是熔覆层硬度和耐磨性提高的原因。     

船用柴油机曲轴的断裂原因

某船用柴油机曲轴运行不到3a发生断裂,采用力学性能测试、化学成分分析、金相分析、断口观察以及有限元分析等方法对其进行了失效分析。结果表明:该曲轴的断裂性质为低应力下的疲劳断裂;电渣熔铸过程中卷入的保护渣是曲轴发生断裂的直接原因,未达标的调质和渗氮处理则进一步降低了曲轴的疲劳强度,加速了疲劳裂纹的扩展,最终导致曲轴断裂。     

304不锈钢管泄漏失效分析

为查找某不锈钢供水管的泄漏原因,对泄漏的304不锈钢管进行了宏观检验、化学成分分析、晶间腐蚀试验、金相分析、断口及能谱分析.结果 表明:不锈钢管内表面存在的氧化现象造成了钝化膜的局部污损,在输送自来水中氯离子的作用下,在其氧化色区域内发生点腐蚀,蚀孔穿透后导致泄漏.对不锈钢管内流体介质中的氯离子、氧浓度进行适当控制,并控制好不锈钢管的生产工艺,或改变材质,可减少点腐蚀的发生.     

脚手架常见质量问题及安全管理

脚手架主要用于建筑、市政等工程施工领域,文章对常见脚手架及产品质量问题进行了概述,在脚手架安全管理方面提出了合理化建议,对脚手架生产、使用、管理等相关各方均具有参考意义。