MnS夹杂物诱发钢材点蚀综述

MnS夹杂物诱发钢材点蚀,对钢材服役寿命、工作生产安全和社会经济发展产生巨大危害。首先,分析了MnS夹杂物诱发钢材点蚀的机理,包括电偶腐蚀机理、S和Cl-协同作用机理、封闭区域加速点蚀机理、贫铬区机理和微缝隙机理;其次,汇总了MnS夹杂物大小、形貌、分布,Cl-浓度、温度和应力对MnS夹杂物诱发钢材点蚀的影响;然后,总结了钢材防腐蚀的常用措施;最后,展望了防止MnS夹杂物诱发钢材点蚀的未来研究方向。     

20CrMo合金钢生产过程中非金属夹杂物的演变

为了进一步研究20CrMo合金钢在生产过程中夹杂物的演变机理,实现对钢中非金属夹杂物的合理控制,保证生产顺行,提高产品力学性能,针对“BOF→LF→RH→钙处理→连铸→热轧”工序生产20CrMo合金钢全流程中非金属夹杂物的演变规律进行了研究。在LF精炼及RH精炼加钙前钢中非金属夹杂物含有70%以上的Al₂O₃。钙处理后,由于过量的钙加入到钢液中,夹杂物中CaS质量分数迅速增加至59%,Al₂O₃质量分数降低至21%。在连铸过程中由于二次氧化的发生,夹杂物转变为CaO?Al₂O₃,其中含有50%的Al₂O₃、39%的CaO和10%的CaS,并且夹杂物平均尺寸增加。在钢的冷却和凝固过程中,CaO质量分数降低至5%,CaS质量分数增加至57%,钢中夹杂物转变为Al₂O₃?CaO?CaS的复合夹杂物,同时含有少量大尺寸的CaO?Al₂O₃夹杂物。在钢的轧制过程中,夹杂物中CaO含量进一步降低,CaS含量增加,夹杂物平均尺寸增加,形成了CaO?Al₂O₃与CaS黏结型的复合夹杂物与Al₂O₃?CaS复合夹杂物。对CaO-Al₂O₃与CaS黏结型的复合夹杂物的形成原因进行了讨论。      

谈城市绿地景观特色塑造

基于对城市绿地景观特色的内涵、属性以及导向性要素等方面的理解和阐述,以介休市城市绿地景观规划为例,对城市绿地景观特色的塑造方法进行了探讨,以期通过特色景观营造来提高城市品位、彰显城市个性.     

赛络纺包芯纱工艺试验与成纱结构分析

介绍了利用赛络纺纱技术纺制棉氨包芯纱的原理、装置与工艺以及生产中存在的问题和采取的技术措施;将赛络纺棉氨包芯纱的成纱质量和成纱结构与环锭纺普通棉氨包芯纱进行了对比分析,结果表明,赛络纺棉氨包芯纱强伸性好、毛羽少、结构紧密、包覆效果好.     

高温共聚焦显微镜原位观察非金属夹杂物溶解行为研究进展

摘要：总结了高温共聚焦显微镜观察夹杂物在渣中溶解工作原理和非金属夹杂物溶解行为的研究现状和研究方法,探讨了未反应核模型和扩散方程2种常用于研究非金属夹杂物溶解的动力学模型,各类非金属夹杂物的溶解机制,温度、渣成分、夹杂物性质等影响非金属夹杂物溶解行为的因素,在前人研究的基础上得到不同夹杂物的溶解速率公式。指出该领域对于由钙铝酸盐、钙硅酸盐、镁铝尖晶石等由复合化合物构成的夹杂物颗粒研究较少,对铝脱氧钢和硅锰脱氧钢等生产中常用的精炼渣系的研究不够全面的问题,为今后其他学者在该领域的研究提供参考。     

真空自耗熔炼过程宏观偏析的数值模拟

摘要：基于国内某特钢厂真空自耗生产过程,利用ProCAST软件建立三维熔炼模型,研究了不同电流强度和熔速对铸锭熔池形状和宏观偏析的影响规律。铸锭侧面表层基本不发生宏观偏析,铸锭1/4处偏析度约为1.03的正偏析,铸锭中心处由于枝晶沉降形成偏析度为0.96的负偏析。电流强度从4kA增加至8kA,熔滴滴落温度增加,熔池深度加深,熔炼70%时熔池深度分别为64.6和77.4mm。铸锭1/4处和顶部的宏观偏析逐渐加重,铸锭1/4处的偏析度从1.06增加至1.08,铸锭顶部的偏析度从1.07增加至1.13。电极熔速从0.8kg/min增加至2.4kg/min,熔池深度加深,熔炼70%时熔池深度分别为64.6和101.5mm。铸锭顶部的偏析度从1.07增加至1.18。     

基于“4C”营销理论的居住区规划理念探索

将“4C”营销理论引入居住区规划设计,认为在居住区规划时要从消费者的需求、消费者的成本、消费者的方便和沟通四个方面出发,才能规划出合理和人性化的居住空间。     

焦炭塔出口阀门开关切换机械化

<正> 齐鲁石化总公司炼油厂,最近采取了油压启动集中控制方案,实现了焦炭塔出口阀门开关切换机械化。经过近一年的考验,运行良好。其工作原理非常简单,利用一台1~1/2″的齿轮油泵,配备一个1/4 m~3的油箱,建立一个集中控制油站,用1/4″油管分别通向各个阀门,将阀门手轮去掉,改装成一套油动活塞机构,借助活塞上部(或下部)的油压带动阀板关闭(或开启)阀门。操作方便安全可靠,并为延迟焦化装置实现程序控制解除了一层障碍。     

石油化工厂的噪声控制

对石油化工厂噪声种类、主要噪声源的声学特性与控制方法、典型事例等作了比较全面地介绍。