某大坝沥青混凝土心墙变形监测分析与探讨

以工程实际监测资料分析为基础,经分析确定正位错大小与大坝心墙压应力无必然关系;因而提出：应提高过渡料填筑压实标准以减少心墙竖向变形,岸坡处理应尤为如此;并建议应采用更先进的光纤维传感技术加密对心墙的变形及变形量进行三维空间定位监测。     

三个泉倒虹吸预应力钢筒混凝土管沿程水头损失计算分析

针对三个泉倒虹吸过流量富余的问题,基于工程特点及其水力设计方法,借鉴大口径钢管和预应力钢筒混凝土管(PCCP管)当量粗糙度的取值,根据雷诺数与相对粗糙度,结合莫迪图判别分析了大流量工况下倒虹吸管道水流流态,在此基础上,利用齐恩公式、海曾—威廉公式、谢才公式分别计算了三个泉倒虹吸水头损失值,并与实测资料进行对比分析。结果表明,随着管径增大,管壁光滑程度增加,使得PCCP管内水流处于紊流过渡区而非阻力平方区,因此不应选用谢才公式,而这正是导致三个泉倒虹吸过流能力与设计标准不符的主要原因。此外,发现齐恩公式、海曾—威廉公式适用于大口径有压PCCP管沿程水头损失计算。     

大口径预应力钢筒混凝土管的实际应用

简述PCCP管道在北疆供水工程中的实际应用,通过工程实践,总结PCCP管材在布设、安装、运行及安全监测等方面的施工经验,便于今后类似工程借鉴     

基于VOF模型的泄槽内掺气槽的三维 流场数值模拟

通过采用RNGk}e模型模拟湍流,利用VOF法追踪自由水面,对设置掺气槽前后两种方案 的陡坡泄槽段三维流场进行数值模拟。模拟结果表明,VOF模型是模拟带自由表面水力学问题的较 好方法,能够较好地对掺气空腔的自由面进行追踪。数值模拟结果与模型实测值二者吻合良好,表明 该种方法可用于计算掺气槽内掺气空腔的长度。     

大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数探究

针对大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数取值问题,以新疆小洼槽倒虹吸工程为例,结合工程实际选取合理的观测段,并依据多年实测资料,采用伯努利方程原理,初步确定倒虹吸管承插式接头局部水头损失系数。在此基础上,将倒虹吸全段水头损失（包含承插口接头局部水头损失）水力计算结果与上下游水位实测数据进行对比分析,验证该系数取值范围的准确性。最终建议大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数ζ取值范围为0．0035～0．005。     

砂砾石筑坝压实质量控制指标确定方法探讨

鉴于室内确定砂砾石最大密度试验在能量输入的方式、量值差异和缩尺效应的影响,与现场实测最大密度不一致,造成填筑指标评定的失真,本文建议基于筑坝现场碾压试验资料推求粗粒料干密度极值,评价体系具有归一性,与实际工况相符。     

大口径有压玻璃钢管当量粗糙度取值

针对大口径有压玻璃钢管当量粗糙度取值问题, 采用计算分析方法, 判别不同工况下大口径玻璃钢管道管内 水流流态, 验证了当量粗糙度对其水力计算的重要性; 在此基础上, 以新疆小洼槽倒虹吸管道为例, 利用齐恩公式、 哈兰德公式, 计算不同当量粗糙度取值情况下各工况的水头损失值, 将计算结果与实测数据作比较分析和误差分 析, 结果表明, 大口径有压玻璃钢管在一般工况下管内水流流态基本处于紊流过渡区, 大口径有压玻璃钢管道当量 粗糙度取值范围宜为0. 005~ 0. 01 mm。     

大口径有压玻璃钢管水力计算公式分析

在探究新疆小洼槽倒虹吸工程输水流量达不到设计要求的背景下,以大口径有压玻璃钢管为研究对象,参考借鉴前人经验,利用海曾威廉公式、齐恩公式、谢才公式计算分析了小洼槽倒虹吸水头损失。结果表明,与常规有压管道不同,大口径有压玻璃钢管内水流流态并非传统认为的处于紊流粗糙区,而是在紊流过渡区,故谢才公式不适用于大口径有压玻璃钢管的水力计算;不同公式对小洼槽工程的计算论证得出,海曾威廉公式能够满足大口径有压玻璃钢管水力计算要求,并修正了在经济流速下常见管径所对应的沿程摩擦系数,为同类管材的输水工程设计提供了借鉴。     

双塔楼大底盘地下建筑地震土压力分析

建立了双塔楼大底盘土-结构动力相互作用的三维有限元分析模型,采用地震时程反应分析方法确定作用于多塔楼大底盘结构地下建筑的地震土压力.通过改变地下室周边框架结构的外挑跨数和塔楼间裙房部分的框架跨数,计算了不同地下窒平面布置和刚度分布对地震土压力分布特征的影响.结果表明地下结构地震土压力在地表处具有最大值,且远大于其他埋深处的地震土压力数值,地下室外挑跨数和塔楼间裙房跨数对地下结构抗侧力刚度及地震土压力分布均有影响.最后,给出了一些结论和建议.     

克孜加尔溢洪道控制段体形优化的数值模拟

通过采用RNGk～ε模型模拟湍流,利用VOF法追踪自由水面,对克孜加尔溢洪道的双孔闸门与单孔闸门方案进行三维流场数值模拟,并将两种方案下的溢洪道自由水面高程、断面流态模拟计算结果进行对比,分析表明双孔方案由于受到闸墩以及较大折冲角度的影响,单孔方案比双孔方案控制段后水流流态更好,其结果为溢洪道控制段体形优化设计提供了参考。