振冲加固松砂坝壳的孔隙水压力

文章对振冲法首次用于加固松砂坝壳试验中所观测到的振动孔隙水压力做了系统地整理分析，得出如下初步结果：振动孔隙水压力Ｕａｍ与振源距离Ｒ及液化度Ｌｄ与水平距Ｄ均以幂函数形式衰减；振动孔隙水压力Ｕａｍ与振动加速度ａｍ，液化度Ｌｄ与振动加速ａｍ及液化度Ｌｄ与相对密度Ｄｒ均以幂函数形式增长。分析还得出，“起始液化”和“完全液化”时的振动加速度分别为０．４ｇ和０．９ｇ；以及停振后剩余超静孔隙水压力Ｕａｒ的消散     

克孜尔水库土石坝变形观测与资料分析

通过对克孜尔水库主、副坝的沉降、水平位移和 F2 断层与副坝连接部位等的变形观测和资料分析表明 ,建于活断层上的该土石坝设计合理、施工碾压质量良好 ,水库蓄水后将减缓断层的活动性     

振冲加固兴旺坝松砂坝壳的标贯资料分析

振动水冲法已广泛地用于加固松软地基,但应用于松砂坝壳的加固这还是初次尝试。试验表明,振动水冲法加固松砂坝壳,既安全、可靠,又简便、经济。因而是一个良好的抗震加固措施。标准贯入试验是检验振冲加固效果的重要手段之一。加固试验中曾做了大量的标贯,由于种种原因,试验结果分散性较大。然而,这些现场资料的取得确实来之不易,也是十分宝贵的。文献对标贯试验已作了介绍。这里仅就标贯击数同平均有效压力及振冲桩距的关系作进一步分析,并提出相应的经验关系式。显然,从一个工程实例中得到的经验关系式是不成熟的,何况试验结果分散性又较大,而且,由于条件所限,试验组合嫌少,有的只能根据一、二个数据点加以推论。因     

极松软灰渣坝基的加固

为了能在贮灰场灰渣沉积层上建造子坝并保证子坝的稳定安全,即用上游法分级建造挡灰坝体达到减少贮灰场建设工程量与投资的目的,必须寻求一种加固极松软灰渣坝基的方法。本文叙述了松林山灰场用振动水冲法加固松软灰渣坝基的工程实例以及结合工程所进行的各项测试研究工作,包括灰渣物理力学性质的室内测定,振冲过程的动态测试,加固前后灰渣特性的现场测定,灰渣强度增长的测试分析及子坝稳定安全的计算分析。极松散的灰渣经过振冲加固变成紧密状态,灰渣的相对密度与干容重分别从0.09和8kN/m~3提高到0.65和9.5kN/m~3。紧密状态的灰渣与碎石桩群复合的坝基,其抗剪强度有显著的提高,满足了子坝抗滑稳定安全的需要。同时,碎石桩群改善了灰渣坝基的排水条件,有利于坝基的排水固结。根据振冲过程的动态测试分析,总结出振动加速度与动态孔隙水压力的分布规律,初步揭示了振冲法加固灰渣坝基的原理是振挤作用与人工液化重新固结作用的综合结果。     

贮灰场的地震反应分析及抗震加固

燃煤火电厂湿法贮灰场的灰渣沉积层往往处于饱和松软状态,难以在其上建造子坝,且灰渣层在地震作用下极易发生液化,危及灰坝安全。笔者结合某些电厂贮灰场的子坝加高工程,在室内外试验的基础上,用有效应力的动力分析法计算了地震作用下贮灰场的动力反应,并提出了抗震加固措施。为类似贮灰场的抗震分析与加固指出了一条有效的途径。     

动态孔隙水压力传感器的研制

本文介绍了SR—1型动态孔隙水压力传感器的结构设计、性能率定和使用情况,检定与使用表明:此传感器的灵敏度高、线性好、动态特性好并且使用方便,是一种较好的动态孔隙水压力观测仪器。     

振冲法加固砂壳坝试验研究

本文介绍了砂壳坝抗震加固的一种新方法--振动水冲法。山东省兴旺坝振冲加固试验表明,砂壳坝的振冲加固与地基振冲加固不尽相同,砂壳坝中存在广阔的非饱和区,而且振冲过程中存在“斜坡效应”,从振冲时坝的动力反应观测资料的分析得知,振动加速度、超静孔隙水压力均随振源距的增大而急剧减小,它们与振源距均呈幂函数关系。探索振冲加固机理得知,饱和松砂的振冲加密是通过三个作用实现的:①径向冲击位移将砂挤入坡内;②引起超静孔隙水压力使砂坡液化Q③固结。本文提出了一套振冲工艺参数,利用这些参数并使振冲区砂壳处于饱和状态是提高振冲效果的关键。这也是兴旺坝壳的加固效果能达到相对密度0.8左右和标贯击数达到40击以上的重要前提。文中还简要地叙述了兴旺坝振冲施工的主要经验,说明这个方法安全、方便、经济,是抗震加固已建的松散砂壳坝的有效方法。     

仪化热电厂贮灰场灰基加固试验与挡灰坝分析

本文介绍了用砂卵石代替碎石作桩身填料,振冲法加固松散软弱灰基的试验研究及灰坝的渗流、液化与动力稳定计算分析。现场试验表明,砂卵石振冲桩加固可以使灰基振冲到密实状态,复合灰基的抗剪强度、承载能力、抗地震液化能力均有显著提高。有限元计算分析表明,灰基用振冲法加固对于改善贮灰场渗流状态,提高贮灰场抗地震液化的能力及灰坝的动力稳定性有显著作用,从而保证了子坝加高的稳定安全。     

振冲加固松砂坝壳的孔隙水压力

文章对振冲法首次用于加固松砂坝壳试验中所观测到的振动孔隙水压力做了系统地整理分析,得出如下初步结果:振动孔隙水压力u_(am)与振源距离R及液化度L_d与水平距D均以幂函数形式衰减;振动孔隙水压力u_(am)与振动加速度a_m、液化度L_d与振动加速度a_m及液化度L_d与相对密度D_r均以幂函数形式增长。分析还得出,“起始液化”和“完全液化”时的振动加速度分别为0.4g和0.9g;以及停振后剩余超静孔隙水压力u_(ar)的消散过程及不同消散度所需时间的表达式。上述结果可供类似工程确定振冲参数时参考。