高坝深孔收缩式挑坎射流扩散及冲刷特性的试验研究

高坝深孔泄洪,流速大能量集中,对常用的鼻坎挑流消能来说,如何促使射流充分扩散、分散,减轻河床局部冲刷是个很重要的问题.过去的研究多集中在横向扩散和对冲扩散方面.50年代末余常昭曾用人工扩散、分散水流的方法对冲刷的影响问题进行过研究,得到了很好的成果.葡萄牙在1954年建成的Cabril拱坝泄洪洞出口采用边墙收缩成窄缝的挑坎,这是采用促使射流成纵向扩散的开端.然后西班牙等国相继也在一些工程的泻槽溢洪道上采用了这种窄缝式挑坎.1975年林秉南将这种消能措施介绍到国     

东风水电站坝身中孔收缩式挑坎射流冲刷深度的试验研究

一、前言 东风水电站双曲拱坝坝高168m,坝址段河谷狭窄,枯水期河面宽约50m。坝身设三孔尺寸为6m×6.5m的中孔,采用挑流消能。其射流冲刷区有抗冲刷能力很差的九级滩页岩及F_6断层,允许流速约3m/s 。如果挑坎采用扩散式时,试验的最大冲刷坑深度t_2达40m,严重影响坝身安全及岸坡稳定。试验研究优选得到的收缩式挑坎的体型见图1。在相同的泄流条件下,冲刷坑深度可以减小约70％,并随挑坎前来流佛汝德数Fr(或孔口上游水头H)增大而减小。这是这种挑坎很重要的一个特性,对解决峡谷河段高坝大流量的泄洪消能问题,具有重要的意义。本文着重介绍这种挑坎射流冲刷深度的试验研究成果。     

漫湾水电站缩短射流冲击厂房顶时间的调洪计算

本文介绍了漫湾水电站１９９３年非正常渡汛，利用左双中孔、左岸泄洪洞及左、右冲沙底孔调节洪水，缩短表孔无闸门控制自流溢流射流冲击厂房顶时间的研究成果。经汛期调度运行结果，大大缩短了冲击时间，保证了厂房安全和机组正常发电，达到了预期效果。     

窄缝挑坎倾角对射流扩散减冲效果试验和挑距计算

本文通过试验得到了坝内深孔出口窄缝挑坎倾角变化对射流扩散，下游向床冲刷及冲刷坑起坑点影响的成果，另外，还提出窄缝挑坎射流上，下缘挑距计算式，经验证计算值与试验值基本一致。可用于工程计算。     

明流泄洪隧洞及坝内底孔短进水口水力特性的研究

明流泄洪隧洞及坝内底孔短进水口由进口段(即图1中的AE段)、检修门槽段(EF段)和压板段(FG段)三部分组成。其总长度一般都很短,约为压板段末端孔高的1.11倍到1.9倍之间。对高水头、大流量的泄洪孔来说,很高的水头大部分要集中在这样短的距离内降落,压坡线很陡。如果进水口的体形不好,会在局部的边界上出现较大的负压,致使建筑物遭受空蚀破坏。因此,其体形必须很好地处理。笔者于1965年到     

锥形阀水力特性的几点研究

目前国内外对锥形阀的采用虽仍不甚广泛,但已开始引起水工设计者的注意。表1收集了国内外近30年中已建成的直径大于1米的21个锥形阀。该统计虽不完整,但从中已能大致看出锥形阀的采用情况及其发展水平。其中我国汾河水库采用的是较大的一个,     

漫湾水电站缩短射液冲击厂房顶时间的调洪计算

本文介绍了漫湾水电站１９９３年非正常渡汛，利用左双中孔、左岸泄洪洞及左、右冲沙底孔调节洪水，缩短表孔无闸门控制自流溢流射流冲击厂房顶时间的研究成果，经汛期调度运行结果，大大缩短了冲击时间，保证了厂房安全和机经组正常发电，达到了预期效果。     

明流泄水建筑物短进水口的研究与应用

介绍了短进水口体形设计及水力计算方法，短进水口浅水与深水的临界相对水头应为３￣４，设计时应对短进水口的水力特性包括流量系数、检修闸门井中水位等进行检验，检修闸门井水位计算式的常数０．０２应修正为０．０５。对宝珠寺等工程短进水口检修闸门槽段空化特性的验证表明，其进水口体形优越，运行效果较好。     

拱坝深孔体型设计及其水力计算

一、拱坝深孔体型的设计方法为了防止坝体强度的消弱,通常将薄拱坝的检修闸门设于拱坝的上游面,工作闸门设于拱坝下游面的深孔出口处(如东风水电站双曲拱坝)。对于重力拱坝则可将检修闸门设于坝