浅谈建筑施工中各专业的成功协作

建筑施工中各专业协调的好坏,直接关系到工程的质量与品质.对此,对建筑施工中各专业的成功协作进行分析与探讨.     

秦皇岛32-6油田强化氮气泡沫驱实验

为选取满足QHD32-6油田油藏条件的强化泡沫驱注入参数,采用静态、动态实验相结合的方法,开展了氮气泡沫调驱室内实验.模拟QHD32-6油田流体和油藏物性,评价了不同起泡剂和稳泡剂的能力,以及不同气液比和注入方式下的泡沫体系封堵性能.实验结果表明:QHD32-6油田强化泡沫驱的合理气液比为1∶1～3∶1,最佳泡沫剂浓度...     

低渗油藏自发渗吸驱油效率测定新方法

针对体积法和称重法渗吸物理实验的问题,研发了一套低渗油藏自发渗吸驱油效率测量装置及方法,通过 实验方法和装置的创新设计,将传统的体积法和称重法有效结合起来,实现了两者数据的相互验证,提高了实验 结果的可靠性,并采用一根低渗岩心进行了验证,证实了该装置和方法的可操作性,对低渗透油藏自吸驱油效率 的研究起到积极意义。图1参9     

高分子量活化剂性能及其对稠油的拆解降黏与解吸附作用

稠油活化剂在提高原油采收率领域备受关注。实验研究了高分子量活化剂溶液的聚集行为及其对稠油的拆解降黏能力和解吸附作用。结果表明,在较低浓度(200 mg/L)时活化剂即可形成聚集体,在浓度600 mg/L时,同时出现了分子内和分子间聚集;在浓度500 mg/L时,活化剂可明显降低与稠油的界面张力,最低可达0.1 m N/m;活化剂可以将油的连续相拆解至微米级甚至是几百纳米的分散相,在油水比1∶1时活化剂对稠油的降黏率可达85%以上;活化剂对沥青质作用强,易吸附不牢固的沥青质从固体表面上剥落。分析认为,活化剂在溶液中具有自组装聚集行为,可形成高级网状结构,其与稠油中重质组分有较好的亲和能力,因此对稠油的拆解、降黏作用明显;活化剂的特殊分子结构与稠油中重质组分间的多重相互作用有利于拆解胶质沥青质的聚集体结构,解吸附作用明显。     

海上底水稠油油藏氮气泡沫压锥技术研究与应用

基于QHD32-6油田西区底水稠油油藏底水锥进控制水淹的需要,分析了氮气泡沫压锥堵水敏感性因素,研制了氮气泡沫压锥液。模拟分析表明,注氮20 d、表活剂溶液质量浓度10 g/L、气液比2∶1、焖井2～5 d时压锥堵水效果最好;室内评价实验表明,起泡剂YS-FA150与生产污水、地层水及水源井水之间的配伍性较好;起泡剂的泡沫半衰期为3 871 s,排液半衰期215 s,气液比为2∶1的泡沫体系的阻力因子高达90,饱和起泡剂的岩心渗透率恢复率可达99.8%。现场应用结果表明,新研制的氮气泡沫压锥液能有效地抑制底水沿高渗透部位的锥进,试验井含水率由92.8%下降到62.5%,日产液量降低60 m3,日产油量增加22 m3,累积增油3 500 m3,综合效益显著。氮气泡沫压锥技术适合底水油藏锥进后进一步提高产量,具有较好的应用前景。     

多相流量计在渤海稠油油田的应用研究

针对渤海稠油油田稠油普遍存在乳化现象,对于稠油的计量,为避免因油水密度差小难以进行重力分离以及流体黏度高所导致的计量结果误差大的问题,选择了多相流量计。论述了多相流量计的计量原理、模型处理方法,并与HPT(高性能分离测试装置)的计量数据进行了对比。现场试验表明,在进行监测的9个月时间内,QHD32-6油田的计量校正系数在0.9～1.1之间波动,验证了MFM-2080/M-2多相流量计单井计量结果的准确性。同时,通过对计量校正系数的跟踪,验证了MFM-2080/M-2多相流量计的稳定性较好,能够满足现场需要。     

基于G-A-SVM的油田注水动态预测模型

传统的油田注水动态预测方法在描述产油量与各种注水开发影响因素之间的复杂非线性关系时存在困难,引入遗传算法(GA)对支持向量机(SVM)的参数进行优化,建立了油田注水动态的GA-SVM预测模型。该模型利用SVM来建立注水开发影响因素和产油量之间的非线性关系;同时利用GA对SVM参数进行全局寻优,避免参数选择的盲目性。根据学习好的油田注水动态预测GA-SVM模型对1个待判样本进行预测,得到的年产油量值为52.25×104t,与实际产油量的误差为1.8％。     

热水采暖系统中产生气体的原因及解决方法

介绍了热水采暖系统中产生积气的原因及应采取的对策。     

GB/T 17748—2016中涂层耐磨耗性实验方法存在的问题研究

通过研究GB/T 17748—2016《建筑幕墙用铝塑复合板》中涂层耐磨耗性实验方法，发现标准中缺少仪器校准步骤，无法保证砂束流出导管后的磨损区域，建议修订标准时参考ASTM D968—2015和YS/T 1186—2017补充仪器校准程序；磨损终点的确定是以仪器校准为前提，否则得到的磨损终点很容易是一个月牙形而不是标准中所描述的圆形；标准中未给出砂子使用次数，建议参考ASTM D968—2015中的25次，以保证砂子的最佳磨损效果；标准中规定砂子粒径的同时，还需规定砂子密度，确保流速一致；每次加入漏斗中的砂量，建议参考国外标准定为2～3 L；检测结果要达到标准规定的耐磨耗性≥5 L/μm难度很大，并且直接计算结果受仪器、磨料影响较大，重复性和复现性较低，建议采用排序判定方式。