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840D车轮辐板孔裂纹扩展速率da/dt具有很大分散性,其分散性主要来源于车轮载荷分散性,可用da/dt=Q·a(a≤35 mm时)来表达,裂纹扩展参数Q代表了da/dt的分散性.现场调查获得840D车轮辐板孔裂纹有效数据共3974组,是裂纹长度a及其形成时间t的孤立数据点.通过统计方法分析表明不同裂纹长度下的裂纹形成时间分布(TTCI)很好地符合双参数威布尔分布.建立了裂纹扩展的概率模型,通过不同裂纹长度及其对应的不同可靠度下的裂纹形成时间,拟合获得了不同可靠度下的裂纹扩展速率参数Q.数据分析表明Q服从正态分布,即,Q~N(0.918,0.3112). 相似文献
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采用残余应力和力学性能测定、化学成分分析、断口扫描及金相检验等方法对铁路货车用L-B型组合式制动梁撑杆翼板产生裂纹的原因进行了分析。结果表明,由于焊前未预热且焊接工艺不规范,导致在焊缝处存在较大残余拉应力和不良显微组织;焊后又未采取必要措施消除上述缺陷;加上材质本身存在力学性能和化学成分不符合有关标准的要求,使该制动梁在运行中产生裂纹,最终导致失效。提出了改进措施。 相似文献
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大秦线C63A货车16号车钩尾销孔裂纹原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
使用SEM、无损探伤检测等方法研究了大秦线C63A货车E级铸钢(ZG25MnCrNiMo)16号车钩钩尾销孔裂纹断口及故障产生原因.结果表明,裂纹疲劳萌生于牵引弧面中部一点,然后裂纹以脆性特征的方式向前扩展,在淬硬层和基体的过渡区域裂纹转向两侧呈周向疲劳扩展并逐渐偏向尾销孔内表面一侧.造成国产16型车钩尾销孔牵引弧面裂纹的原因是复杂恶劣的线路运行工况,尾销孔牵引弧面结构局部应力水平偏高及表面热处理硬度梯度较大. 相似文献
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表面超声滚压处理工艺对高速列车车轴钢表面状态的影响 总被引:6,自引:0,他引:6
为提高高速列车车轴钢的疲劳性能,对车轴钢EA4T进行了表面超声滚压处理(SURP)。综合运用了粗糙度测量仪、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射应力分析仪、显微硬度仪以及金相显微镜研究了表面超声滚压处理工艺参数中静压力和进给速度对高速列车车轴钢表面粗糙度、表面残余应力状态、表层显微硬度及微观组织的影响规律。结果表明:在试验参数范围内,静压力和进给速度越低,车轴钢的表面粗糙度越低;SURP后,试样表面轴向残余压应力得到大幅度提高,并且随着静压力的增加而增加,随着进给速度的增加而减小;表面硬度以及塑性变形层厚度随两参数的变化规律与残余应力的变化规律相似。 相似文献
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铁路货车车轴断裂分析 总被引:1,自引:2,他引:1
为查明铁路货车车轴卸荷槽部位断裂失效的原因,对断轴整体及断口部位做了全面的理化检验和宏、微观分析,发现轴表面疲劳源处存在许多腐蚀坑。进一步对腐蚀坑底部进行微观观察和电子能谱分析,发现坑底存在较多沿轴周向的微裂纹,坑内腐蚀产物含有高价硫元素。结果表明,较强腐蚀性物质使卸荷槽部位轴表面形成较深腐蚀坑,在该区域极易造成应力集中,这是引起裂纹萌生和扩展最终导致车轴断裂的主要原因。 相似文献
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铁路货车钩缓装置中的钩尾销螺栓在螺杆近方头一侧根部位置发生断裂。采用微观分析方法分析了该螺柱断裂原因。综合分析表明:该断裂螺栓方头一侧可能仅局部加热后锻打成四方头,并发生过热,造成在方头一侧的螺柱根部形成马氏体组织和魏氏体组织过渡的U型区域。不良组织的存在增大了钢的脆性,冷加工性能大大降低,在U型区域和螺柱表面交界处萌生了微细裂纹。当钩尾扁销螺栓在列车运行过程中受到过大的冲击时,该螺栓上的微细裂纹在螺栓靠近方头一侧存在的沿轴向的拉应力和螺栓正常紧固力的合力联合作用下张开并迅速扩展,造成螺栓断裂。 相似文献
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通过宏、微观检查,分析了车轴轮座断裂失效的原因,同时,利用寿命验算和模拟试验,对分析结论进行了验证。结果表明,车轴断裂的主要原因是由于压装过程涂油不当,导致轮座表面产生严重的挤压损伤并形成表层裂纹,在随后的车轴运行过程中,表层裂纹沿横截面方向扩展,造成车轴轮座发生疲劳断裂。提出了建议。 相似文献
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