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选取无硼(NaCl-KCl-NaF-SiO2)和含硼(NaCl-KCl-NaF-SiO2-Na2B4O7)两种熔盐通过电沉积的方法在纯铁表面制备了渗硅层.利用辉光放电光谱仪、扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对渗硅层渗入元素的含量与分布、表面形貌及物相组成进行了检测分析.结果表明,硼的加入起到了明显的催渗作用,含硼试样渗层较厚,硅分布均匀;表面平整、致密,晶粒细小;含硼试样由Fe2B及Fe3Si组成,无硼试样由Fe3Si及Si在α-Fe中的固溶体α-Fe(Si)组成,硼的加入降低了Fe3Si的有序度. 相似文献
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Na2WO4-ZnO-WO3熔盐体系表面张力的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用拉筒法测定了800~950℃范围内Na2WO4 ZnO WO3熔盐体系的表面张力。结果表明:该体系的表面张力与温度成线性关系,随着温度的升高而降低;在同一温度下,熔盐中的阴离子结构随着WO3摩尔含量的增加趋于复杂,表面张力降低,随ZnO摩尔含量的增加趋于简单,表面张力升高;组元ZnO对表面张力的影响比组元WO3大。 相似文献
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为了正确清晰地显示出不锈钢铸坯的凝固组织 ,笔者对多种试剂进行了侵蚀试验与比较 ,认为本文所介绍的方法比较理想。1 铸态︾铁素体的显示1 .1 显示剂配方 [1]铁氰化钾 1 0 g氢氧化钾 1 0 g蒸馏水 1 0 0 ml1 .2 显示方法及结果将试样置于约 50℃的侵蚀液中 ,1 5min取出 ,清洗吹干即可。实验中发现 ,在室温下即使延长侵蚀时间也显示不出组织 ;若温度高于 50℃或在 50℃长时间侵蚀 ,则易侵蚀过深 ,δ相晶界较宽 ,给判定组织带来困难。图 1为用该试剂侵蚀的距铸坯壳表面约 1 0 mm处的显微组织 ,条带状 δ铁素体清晰可见。图 1 条带… 相似文献
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以TC4钛合金为基体进行熔盐电解渗硼,利用辉光放电光谱仪(GDOES)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和显微硬度计研究电流密度对渗硼层厚度、成分、组织、相结构及硬度的影响。结果表明:电流密度在50~90 m A/cm2时,渗硼层晶粒随电流密度的增加由粗大变得细小,渗硼层厚度先增大后减小,电流密度为60 m A/cm2时渗硼层厚度最大。渗硼层不含Al,而V则易固溶于硼化物中。渗硼层主要由Ti B和Ti B2组成,在(111)晶面择优生长。渗硼层的显微硬度相对基体硬度提高了5倍。 相似文献
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围绕某钢铁企业生产的DP590钢中非金属夹杂物在精炼及浇铸过程中的演变行为,采用氧氮分析、显微夹杂统计及SEM-EDS能谱分析等手段进行了系统深入的研究。利用Fact-Sage软件计算并绘制了1 600℃时CaS-CaO-Al_2O_3三元相图,分析了精炼和连铸过程中夹杂物在CaS-CaO-Al_2O_3三元相图中的演变行为。研究发现,在该厂现行工艺条件下,LF喂钙处理可降低钢中的全氧含量和非金属显微夹杂含量。转炉炉后出钢至精炼出站全氧含量降低了27×10~(-6),非金属显微夹杂物含量减少了54.5%。稳态连铸坯中的氧、氮含量和显微夹杂含量较低。LF精炼喂钙线之前显微夹杂的主要成分为Al_2O_3。在LF精炼钙处理后,中间包及连铸坯中发现了大量的球形Ca O-Al_2O_3类夹杂,这表明钙处理效果良好,实现了将Al_2O_3夹杂物变性的目的。热力学计算结果表明钙处理过程中夹杂物的演变行为为Al_2O_3→Al_2O_3+CaO·6Al_2O_3+CaS→Al_2O_3+CaO·2Al_2O_3+Ca S(Ca S较多,Ca O较少)→Al_2O_3+CaO·2Al_2O_3+CaS(CaS较少,CaO较多)。 相似文献
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为探索精炼渣-钢液-夹杂物三者之间的热力学平衡关系,采用Factsage热力学计算软件对GCr15轴承钢CaO-MgO-Al_2O_3-SiO_2精炼渣系各组分活度进行计算。结果表明:1600℃温度下,wMgO=5%时,aAl_2O_3、aCaO、aMgO及aSiO_2的范围分别为0.003~0.04、0.35~0.9、0.49~0.9、0.00008~0.0005,活度波动范围比较大。随着MgO含量增加,精炼渣系的液相区域有所减少,各组分活度波动范围明显减小。当wMgO=10%时,在高碱度范围内,降低碱度、增加Al2O3含量可增大aAl_2O_3,增加碱度及降低Al_2O_3含量可增大aCaO、aMgO和aSiO_2。与试验结果对比,应用热力学软件计算精炼渣的活度是可行的。 相似文献
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采用FactSage热力学计算及实验室研究相结合的方法,研究了碱度(R)2.5~5.4、Al2O3(14%~30%)和MgO(3%~15%)对GCr15轴承钢CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元精炼渣矿相析出的影响,结果表明,1 600℃时,随着碱度由2.4增加至5.4,硅酸盐类矿物的析出量由56%降低至30%,Ca3Al2O6、Ca3MgAl4O10和CaAl2O3三种矿物的总析出量从28.0%增加至58.2%;当渣中Al2O3含量由14%增加至30%时(R4.4,7%MgO),析出的金属氧化物固溶体由26%降低到3.5%,硅酸盐类矿物析出量由42%降低到33%,Ca3Al2O6、Ca3MgAl4O10和CaAl2O3三种矿物的析出量则由32.2%增大到63.2%;当渣中MgO含量由5%增加至15%时(R4.4,26%Al2O3),硅酸盐类矿物,Ca3Al2O6、Ca3MgAl4O10和CaAl2O4析出量变化并不显著。当碱度4~5,4.5%~5.5%MgO,24%~27%Al2O3时,四元渣具有适宜的黏度和熔化温度,有较好的流动性和吸附夹杂物能力。热态重熔实验确定的渣系矿相组成与热力学模拟结果一致。 相似文献