机械合金化制备负载型非晶态Ni－Nb纳米粒子催化材料

用机械合金化法制备了负载型非晶态Ｎｉ－Ｎｂ／ＳｉＯ２纳米粒子，粒径约为１０ｎｍ，硅胶的加入不仅大大加速了金属合金化的过程，而且使金属粒子比较均匀地分散在ＳｉＯ２中。这种材料比之单纯的纳米粒子更适合于作为催化剂。     

QUENCHING RATE MEASUREMENT FOR AMORPHOUS ALLOY FORMATION

<正> 有关非晶态合金急冷速度的直接测定,尤其是对于熔体快速喷铸过程,由于实验技术的困难,尚未妥善解决。本工作运用红外热成像技术,并对喷铸过程作必要的技术处理后,直接测     

纳米晶Cu_30Al_70合金的形成及其催化活性

本文利用机械球磨的方法将工业上广泛应用的传统的ＲａｎｅｙＣｕ催化剂的前体Ｃｕ３０Ａｌ７０合金制成了纳米晶合金催化材料，并研究了它在木糖加氢反应中的催化活性．结果表明，制成的纳米晶合金ＣｕＡｌ２相的平均晶粒尺寸为１２ｎｍ，球料比和球磨时间极大地影响形成的纳米晶Ｃｕ３０Ａｌ７０合金的晶粒尺寸，纳米晶Ｃｕ３０Ａｌ７０合金组织较均匀，元素分布均匀，活化后的催化剂具有较高的催化活性．     

非晶态合金形成的急冷速度测定

有关非晶态合金急冷速度的直接测定,尤其是对于熔体快速喷铸过程,由于实验技术的困难,尚未妥善解决。本工作运用红外热成像技术,并对喷铸过程作必要的技术处理后,直接测     

急冷 Ni-Al 合金显微结构及催化性能

本文用液态急冷单辊法制备出 Ni-Al 合金。研究了急冷 Ni-Al 合金与原始 Ni-Al 合金催化剂(工业用)的显微结构和合成尼龙中间体己二腈加氢反应中的催化性能。结果表明,急冷 Ni-Al 合金组织细小而均匀且 NiAl_3相含量较多;助剂 Cr,Fe 元素分布较均匀;活化后急冷 Ni-Al 合金的孔容积及孔径尺寸较小,催化性能优于原始 Ni-Al 合金催化剂。     

急冷速度对Fe基非晶态合金的影响

急冷速度是形成非晶态合金的动力学条件。低于临界冷却速度时,结晶体体积分数随冷却速度降低而增加,并逐步向平衡态过渡;高于临界冷却速度时,随冷却速度增加,体系的混乱度增大。在此情况下,相应非晶态的结构和性能会怎样变化?国外有些工作已初步涉及~([1,2]),研究结果基本上是定性的,许多问题尚无定论。本文实现了对非晶态合金形成过程中冷却速度的直接测定,在更可靠的物理和数学模型基础上研究了非晶     

急冷Cu30Al70合金的结构及催化特性

本文研究了急冷Cu30Al70合金及其制成的急冷骨架铜催化剂，并与工业上广泛应用的Cu30Al70合金催化剂进行了对比，结果表明：急冷Cu30Al70合金组织较均匀，单质Al相较少，CuAl元素分布均匀，急冷骨架铜催化剂比表面积较小，孔径大，孔容积较大，急冷骨架铜催化剂在木糖加氢反应中的催化活性高于普通的骨架铜催化剂。     

液态Ni_(82.5)Cr_7Si_(4.5)B_3Fe_3钎料与基材Я1T和9CrSi的作用

分别在1050～1190℃和1040～1071℃温域内研究了液态NiCrSiBFe钎料与基材(?)1T和9CrSi的漫流性、润湿性、填充性、熔蚀性和残留性。实验结果指出:在(?)1T板上,钎焊温度在1070～1120℃,小于10分钟,在9CrSi板上,钎焊温度应大于1052℃,保温时间约5分钟,在升温速度为10℃/min情况下,在NiCrSiBFe与9Crsi组合中出现了液崩现象,若采用非晶钎料则可能消除。     

急冷Fe－Zr合金的结构与催化性能

急冷Ｆｅ－Ｚｒ合金的结构与催化性能中国科学院金属研究所孙笠，宋启洪，王景唐，胡壮麒一、前言非晶态合金结构独特，决定了它在力学、磁学、电学、化学和声学等方面具有许多晶态材料难以达到的优异性能。因此，近二十年来非晶态合金越来越受到了人们的高度重视并得到了...     

溅射Fe82Si6B12非晶合金膜的晶化动力学研究

用动态原位电镜观察方法了直流溅射Ｆｅ８２Ｓｉ６Ｂ１２非晶合金膜的晶化动力学过程，结果表明：溅射Ｆｅ８２ＳｉＢ１２非晶合金膜的晶化类型为初晶晶化。初晶产物为α（Ｆｅ，Ｓｉ），长大以枝晶方式进行，长大方向沿＜１１０＞晶向。α（Ｆｅ，Ｓｉ）初晶形核采取瞬态均匀形枝，晶核初始的形状为圆形的多角形。并很快发展成枝晶，α（Ｆｅ，Ｓｉ）枝晶的长大是由Ｂ原子在非晶合金中的长程扩散控制的。根据长大过程的动力学分析，