喷射沉积柱状坯形状模型

通过坐标跟踪法建立了沉积坏形状预测模型。该模型不但考虑沉积坯任何表面点身自位置变化对沉积效果的影响，同时考虑了该点温度和其它表面点位置对该点沉积效果的影响，其计算过程严格按照喷射成形的实际过程执行，可实时计算并记录沉积坯的形貌，并验证了计算效果。本文模型可用于多种工艺下喷射沉积坯的形状预测。     

喷射成形高温合金沉积态组织的形成与演变

对喷射成形高温合金的组织形成及其从雾化过程的树枝晶向等轴晶组织的演变过程进行了分析，结果表明，半液态层中发生的枝晶破碎，重熔所造成的核心增殖作用为等轴晶组织的形成提供了大量结晶核心，在此基础上枝晶臂的合并，粗化以及未严重固相枝晶的粗化和均匀化产生了喷射成形材料所持有的非枝非等轴晶组织。     

喷射成形技术在钢铁材料中的应用

本文简要介绍了喷射成形技术的原理、特点及其在钢铁材料中的应用概况 ,综述了各种喷射成形钢铁材料的研究现状及其产品发展状况     

变速生长条件下Al－Cu合金的定向凝固枝晶组织

应用改进的定向凝固装置研究了Ａｌ－２ｗｔ－％Ｃｕ和Ａｌ－４ｗｔ－％Ｃｕ合金在阶跃和不同加速度线性变速生长条件下，定向凝固组织的动态转变。实验结果表明：尽管定向生长的胞－枝晶动态转变过程随加速度的降低而减缓，但胞晶组织都是在经历了一定的胞晶形貌扰动之后才发生快速失稳、分枝细化并向树枝晶组织过渡，加速度不同，由失稳胞晶演变成的树枝晶可具有多种分枝形式。     

变速生长条件下Al—Cu合金的定向凝固枝晶组织

应用改进的定向凝固装置研究了Ａｌ－２ｗｔ－％Ｃｕ和Ａｌ－４ｗｔ－％Ｃｕ合金在阶嗾和不同加速度线笥变速生长条件下，定向凝固组织的动态转变实验结果表明：尽管定向生长的胞－枝晶动态转变过程随加速度的降低而减缓，但胞晶组织都是在经历了一定的胞晶形貌扰动之后才发生快速失稳，分枝累化并向枝枝晶组织过渡。     

喷射成形过程中雾化熔滴的凝固行为

通过对高温合金喷射成形过喷粉末凝固组织的分析，结合热传输分析结果，研究了喷射形过程中雾化熔滴的生核与生长动力学行为。研究结果表明：雾化过程中以异质生核为主，先凝固小颗粒与大尺寸熔滴相碰撞而成晶核在生核机制中起重要作用，不同粒度粉末均呈快速凝固枝晶生长形态，并给出了组织细化程度与冷却速度之间的定量关系。     

喷射成形时雾化压力与静压头对雾化熔滴尺寸影响的理论分析

本文建立了静压头、雾化压力与雾化熔滴尺寸的模型关系。雾化压力一定，雾化熔滴质量中值直径随静压头的减小而减小；静压头一定。雾化熔滴尺寸随着雾化压力的增加而减小。通过模型，调节雾化压力以适应静压头变化引起的金属液体质量流率变化，以期得到具有合适尺寸的雾化熔滴，优化沉积坯组织。     

Age-Hardening Behavior in the Spray Formed Ni-based Superalloy

主要研究了喷射成形镍基高温合金的微观组织特征和时效硬化行为。合金经1140 ℃,8 h固溶处理,然后在780 ℃,2~12 h时效处理。分别测试了合金显微硬度、析出相大小及形态、电导率和正电子湮没寿命与时效时间的关系。结果表明,在时效8 h时,显微硬度达到最大值,此时γ'' 长大到临界尺寸56 nm。然而,时效时间超过8 h,合金显微硬度降低,这是由于γ'' 长大超过了其临界尺寸。随着时效时间延长至6 h,电导率快速增加到其最大值32%IACS,但是正电子湮没寿命则降低到最小值149 ps,在时效时间为10 h时,正电子湮没寿命达到最大值297 ps。这是由在时效过程中γ'' 尺寸的变化以及缺陷浓度的变化引起的     

喷射成形Al_(95)Cu_2Fe_1Ni_1Ce_(0.5)Zr_(0.5)合金的微观组织形成机制及拉伸性能

采用喷射成形技术制备了Al95Cu2Fe1Ni1Ce0.5Zr0.5合金材料，研究了该合金快速凝固组织的形成机制，并对沉积态及热挤压态材料的拉伸性能进行了测试．结果表明：喷射成形快速凝固技术显著地细化了合金组织．预成形毛坯组织的微观不均匀性使沉积态材料的综合力学性能降低；热挤压工艺可改善合金的均匀性，提高材料性能．     

金属雾化过程中气体流场动力学行为

利用流体动力学软件计算了喷射成形雾化室内气体的流场状态，分析了不同导液管出口长度对气体流动的影响，结果表明：雾化室内气体流速随轴向和轻向的位置变化而发生变化，距导液管出口处距离越远，气体速度越低，对于本文选用雾化器，当导液管出头长度小于1mm时，导液管内气体逆流，会造成金属反喷，导液管出口长度大于1mm时，导液管内气体向下流，产生对液态金属的抽吸作用，有利于喷射。