圆坯连铸GCr15SiMn的成分偏析和接触疲劳寿命研究

利用金属原位分析技术和钻孔化学分析方法对高淬透性轴承钢GCr15SiMn的Φ450 mm连铸圆坯和Φ130 mm圆钢的C、Si、Mn、Cr元素横截面的分布情况进行分析。采用推力片式接触疲劳试验机进行了材料的接触疲劳寿命测试。结果表明：GCr15SiMn连铸圆坯C元素的偏析倾向较大,易产生中心正偏析,而Cr、Si、Mn元素的偏析倾向较小。通过采取稳定低过热度浇铸、三段强电磁搅拌等措施,铸坯的中心碳偏析得以改善。采用(1240±20)℃×5 h高温扩散、初轧首道次变形量≥90 mm大变形轧制的Φ130 mm圆钢的碳偏析可以得到进一步的改善,试验钢在5.3GPa高应力负载下的接触疲劳额定寿命L₁₀达到3.58×10⁶次,接近电渣重熔钢的水平。     

微量Nb、V对高强度耐候钢组织与性能的影响

对低碳的0.4Cu-0.07P-0.6Cr-0.3Ni高强度耐候钢分别添加0.026%Nb或0.073%V后,进行同一轧制工艺试验和正火处理,结果发现含Nb钢比含V钢塑韧性高但强度低,且组织更易发生岛状马氏体或粒状贝氏体转变。     

汽车空心齿轮轴台架疲劳断裂原因分析

通过光学显微镜、显微硬度计和扫描电镜对一种新型空心齿轮轴台架疲劳断裂行为进行分析。结果表明,空心齿轮轴在过渡弧位置断裂。零件材料的化学成分、奥氏体晶粒度、非金属夹杂物均满足设计要求,但有效渗碳层深度偏设计要求下限。计算结果表明,空心齿轮轴过渡弧半径应大于3.16 mm,较小的过渡弧半径加剧渗碳过程中的“尖角效应”,导致过渡弧处碳化物粗大并引起应力集中,这可能是疲劳寿命较低的原因之一。CAE软件模拟结果表明,过渡弧处存在明显的应力集中现象,表面最大应力超过零件表面的许用应力,这可能是空心齿轮轴失效的另一个原因。零件表面最大应力随空心尺寸的增加而增加,最大空心尺寸应小于Ø17.1 mm。     

V-Nb微合金高强度热轧H型钢桩BS 55C的开发

马钢用60 t顶底复吹转炉冶炼,钢包炉吹氩、喂线和成分微调,异型坯(mm750×450×120)弧形连铸和H型钢万能轧机轧制工艺研制了碳当量Ceq≤0.42%的V-Nb微合金高强度热轧H型钢(%)0.14～0.17C,0.43～0.55Si,1.28～1.45Mn,0.010～0.028S,0.010～0.027P,0.03～0.05Nb,0.08～0.12V.检验统计数据表明,BS 55C热轧H型钢组织为铁素体+珠光体,实际晶粒度9级,屈服强度均在420 MPa以上.     

重型汽车后桥主动锥齿轮的失效分析

采用扫描电镜、光学显微镜、火花放电原子发射光谱仪、定氢仪以及布氏硬度计对重型汽车后桥主动齿轮失效原因进行了分析。结果表明:失效齿轮的各项性能指标均满足标准要求,氢含量较低,失效原因主要是由于预紧力过大致使在齿轮轴尾部螺纹空刀槽与花键连接处应力集中导致的延迟断裂失效。     

汽车稳定杆用 55Cr3弹簧钢室温旋转弯曲疲劳性能

从汽车稳定杆用钢的实际应用需求出发,采用横向轴向应变控制方法,在应变循环比 R为－1,频率 83Hz和室温环境下,测试了 55Cr3弹簧钢旋转弯曲疲劳性能,得到了试样的 S-N曲线。并通过扫描电镜观察疲劳断口,研究了 55Cr3弹簧钢旋转弯曲疲劳特性。结果显示：生产的汽车稳定杆用 55Cr3弹簧钢具有高纯净度和良好的强度与塑韧性配合,其旋转弯曲疲劳试样的疲劳极限可达 730MPa;在较高应力下,裂纹起源于试样表面因加工刀痕和擦伤等引起的缺陷,且存在多处裂纹源。     

"多级"结构用H型钢冶炼、连铸工艺的开发

马钢利用铌微合金化技术开发出了“多级”结构用热轧H型钢,它同时满足三个标准的要求,本文介绍了其冶炼、连铸生产工艺,通过本生产工艺的异型坯质量优良,满足了轧H型钢生产的需要,使马钢热轧H型钢产品成功打入了美国市场。     

Nb微合金化H型钢控制轧制技术研究

用热模拟试验方法确定了Nb微合金化H型钢生产工艺参数，介绍了马钢Nb微合金化H型钢生产工艺和Nb微合金化H型钢达到的实物质量水平，同时对马钢生产的H型钢和国外同类产品的性能做了对比，马钢Nb微合金化H型钢具有良好的强韧性。     

冷镦钢连铸小方坯内部角裂原因分析

通过对冷镦钢连铸和轧制工艺的研究,对盘条表面断续裂纹的形成机理进行初步分析,认为方坯内部角裂是导致盘条表面形成断续裂纹的主要原因,并提出相应的解决措施.