导弹测试训练中故障设置理论与实现方法

在导弹训练模拟器的研制中，故障设置功能是提高训练人员对各种应急状态处理能力的重要手段，不同的操作训练特点故障设置的方法和原理也会不同，在实际应用中依据模拟理论和随机理论，结合模拟器设计中的实际经验，通过计算机软件实现故障设置，阐述了导弹模拟器设计中两种故障设置的实现方法。     

500 MPa级高延性方管用钢的开发及加工硬化行为

 为了开发满足二次加工性能要求的500 MPa级高延性方管用钢,采用OM、SEM和TEM等对500 MPa级高延性方管用钢制管前后的组织与性能进行分析,研究了其强化机制与加工硬化机理。结果表明,两种试验钢的组织均由铁素体和少量珠光体组成,低C-低Mn-Nb、Ti微合金化试验钢铁素体晶粒与珠光体球团尺寸更加细小,第二相析出物尺寸稍大,位错密度相似。两种试验钢制管前力学性能相似,低C-低Mn-Nb、Ti微合金化试验钢屈强比较高;制管后低C-低Mn-Nb、Ti微合金化试验钢加工硬化程度显著,屈服强度、抗拉强度分别增加了45与26 MPa,伸长率降低6.0%,高C-高Mn-Nb微合金化试验钢屈服强度、抗拉强度分别增加了22与10 MPa,伸长率降低4.0%。固溶强化与细晶强化是两种试验钢最主要的强化机制,由晶粒细化引起的强度增量占总强度的52.9%~61.8%,由固溶强化引起的强度增量占总强度的17.2%~25.3%;析出强化与位错强化对强度的贡献较小。制管后低C-低Mn-Nb、Ti微合金化试验钢位错强化增加显著,达到了82 MPa,明显高于高C-高Mn-Nb微合金化试验钢位错强化的贡献(65 MPa);对于制管用途而言,高C-高Mn-Nb微合金化试验钢制管后综合力学性能更加优异。     

含铌微合金钢低温区静态软化行为

 通过两道次压缩变形实验对含Nb微合金钢静态软化行为进行了研究。结果表明：含Nb微合金钢静态再结晶临界温度随应变量增大而降低;随原始奥氏体晶粒尺寸增加而升高。温度高于静态再结晶临界温度时,含Nb微合金钢的静态再结晶激活能为常数(170589 kJ/mol);温度低于静态再结晶临界温度时,由于Nb的碳氮化物应变诱导析出,含Nb微合金钢的静态再结晶激活能为温度的函数,静态再结晶临界温度可通过再结晶激活能与温度倒数的关系曲线来确定。     

卡车驱动桥壳用轻质高强度钢的研发

卡车驱动桥壳生产工艺包括热冲压成形、冷冲压成形和机械扩胀成形。首钢根据桥壳的生产工艺研发了一系列轻质高强度桥壳用钢。热成形桥壳用钢经感应加热后,屈服强度最高达到了550 MPa。冷成形桥壳用钢具有优良的冷成形性能,屈服强度为420～600 MPa,14 mm及以下厚度的钢板冷冲压成形过程中不开裂。采用热轧态SQK750ZX钢板通过高频电阻焊工艺制作的焊管,适用于冷扩胀成形的桥壳,经调质处理后抗拉强度最高为750 MPa,可替代热扩胀成形的无缝钢管。     

基于Agent的电力网络建模与仿真

建立了具有复杂网络特性的电力网络拓扑结构生成模型,实现了负载生成算法,建立了基于Agent的仿真模型.以直观的三维图形形式显示网络结构,二维图表形式显示各种参数.仿真结果表明仿真模型的动态演化过程与实际电力网络的逻辑结果具有较好的一致性,验证了模型的有效性.     

双相车轮钢脉动预热闪光对焊接头开裂分析及工艺改进

采用脉动预热闪光对焊技术焊接双相车轮钢SRS590LW,对焊后经过刮渣、剪切端头、扩口、3道辊压成形、扩张精整等工序制造成车轮的轮辋。在扩口及扩张精整工序中,出现焊缝开裂现象,开裂率20%。对轮辋焊接接头开裂样品的金相组织、微观组织、析出相及硬度分布进行了分析。结果表明,母材的显微组织为铁素体+贝氏体,晶粒尺寸为3～10μm,析出相粒子尺寸10～100 nm,开裂的焊缝过热,晶粒异常粗大,晶粒尺寸长大至60～120μm,出现先共析铁素体组织,20 nm以下析出相消失。焊缝硬度最高达到338 HV,断口为脆性断口,起裂源为剪切毛刺部位。将试样的下料长度延长10 mm,总伸出长度缩短5 mm,预热留量降低2 mm,脉动预热次数由19次降低至12次,焊接电压由8 V降低为7.6 V,焊接时间由10 s缩短为8 s,顶锻带电时间由0.8 s降低为0.6 s,消除了焊缝中心过热组织,焊缝中心以针状铁素体为主,晶粒尺寸为60～80μm。焊接接头最高硬度降低至216 HV,轮辋开裂率降至2%以下。     

钙处理车轮钢洁净度

为了解钙处理对车轮钢洁净度的影响,对BOF-LF精炼-RH精炼-钙处理-CC工艺生产车轮钢系统取样,采用扫描电镜对试样中夹杂物的形貌、尺寸及组成进行了分析。研究表明,钙处理前夹杂物主要为Al_2O_3-CaO及少量的Mg O和Si O2,尺寸在5μm以内,钙处理后夹杂物主要为Al_2O_3-CaO-Ca S,在板卷中呈不连续簇条状,部分尺寸为10μm以上;RH-中间包-热轧过程1~5μm夹杂数量密度呈降低趋势,由10降至3.1个/mm2,5~10μm夹杂数量密度控制在1个/mm2以内,10μm以上夹杂数量密度控制在0.2个/mm2以内;铸坯w(T[O])控制在0.001 0%以内;对夹杂物进行面扫,板卷中主要夹杂物为Ca S-CaO-Al_2O_3夹杂以及CaO-Al_2O_3-Mg O;对夹杂物轧制过程变形分析得出,轧制过程变形的长条状夹杂成分为CaO-Al_2O_3,而未变形的夹杂成分CaO-Al_2O_3外包裹Ca S。     

440 MPa级新型高强度烘烤硬化钢的组织与性能

为了开发440 MPa级新型高强度热轧烘烤硬化钢,采用OM和TEM等仪器对其组织与性能进行了分析,研究了其强化机制与烘烤硬化机理。结果表明,显微组织为铁素体与少量珠光体的混合组织,随着氮质量分数增加与卷取温度的下降,铁素体晶粒变得更加细小;低氮钢在630与600℃卷取温度下铁素体晶粒平均尺寸分别为8.34与7.89μm,细晶强化对屈服强度的贡献值分别为190与196 MPa;高氮钢在630与600℃卷取温度下铁素体晶粒尺寸分别为6.93与6.71μm,细晶强化对屈服强度的贡献值分别为209与212 MPa。烘烤硬化处理后屈服强度与抗拉强度均呈现出上升的规律,在相同的预应变量下,晶粒尺寸越小,氮质量分数越高,抗拉强度上升值越大;高氮钢在10%预应变下BHT(bake hardening,tensile strength increase)值均在70 MPa以上,抗拉强度达到500 MPa以上,主要是由于预应变导入的位错在烘烤处理时变得坚固,并在塑性变形时促进了位错扩大再生。     

高铌微合金钢高温变形流变应力预测模型

 以流变应力曲线的唯象特征和本构方程的传统理论为基础,针对高铌微合金钢开发出一种新的描述高温变形应力 应变曲线的数学模型。该模型包括两个基本方程,确立了应力与应变、温度、变形速率的数学关系,预测了加工硬化和动态再结晶各阶段流变应力的变化,预测结果与实验结果吻合良好。     

取样形式及回火处理对X70管线钢强度的影响

研究了取样方向和取样形状对热轧板材强度的影响，结果表明：横向试样的强度值大于纵向试样，该各向异性特征取决于(112)<110>织构强度，板状试样的强度值、伸长率均高于圆棒试样，另外，随着卷取温度的升高，圆棒试样的屈服强度呈先增后减的趋势，随着回火温度的升高，圆棒试样的屈服强度增量增大，并且纵向增量比横向大。