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采用Ag Cu Ti钎料实现了Al_2O_3陶瓷与Fe-Co-Ni合金的钎焊连接,并调查了不同钛含量的钎料对Al_2O_3/Ag-Cu-Ti/Fe-Ni-Co钎焊接头机械性能和微观组织结构的影响。利用扫描电镜(SEM),X射线能量谱仪(EDS),X射线衍射仪(XRD)及电子万能试验机研究了钎焊接头的力学性能和微观组织结构。结果表明,钛含量的增加明显提高Ag-Cu-Ti钎料与Al_2O_3陶瓷的相互作用,在Al_2O_3/Ag-Cu-Ti界面生成一层由Ti-Al和Ti-O化合物组成的反应层。Al_2O_3/Ag-Cu-Ti/Fe-Ni-Co钎焊接头的抗拉强度随钛含量的增加而增加,当钛含量提高到8%(质量分数)时,抗拉强度达到最大值78 MPa。通过微观组织结构分析发现,采用AgCu4Ti在890℃保温5 min的条件下可以获得较好的钎焊接头,典型接头的微观组织结构为Al_2O_3/TiAl+Ti_3O_5/NiTi+Cu_3Ti+Ag(s,s)/Ag(s,s)+Cu(s,s)+(Cu,Ni)/Fe-Ni-Co。采用Ag-Cu-8Ti获得的钎焊接头的界面反应层与Ag-Cu-4Ti差异不大,但反应层稍微增厚,并伴有TiO和Ti_3Al在Al_2O_3/Ag-Cu-Ti界面生成。 相似文献
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为解决传统铸造的钴铬钼烤瓷修复体在临床应用中存在的崩瓷、瓷剥落等问题,对激光选区熔覆(Selective Laser Melting, SLM)技术制作的牙科钴铬钼合金进行了金瓷结合性研究,以探求SLM技术在临床应用的可行性。使用SLM成型机制备金瓷结合、热膨胀系数试样,以铸造钴铬钼合金为对比,借助金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、热膨胀仪等分析测试方法,通过对其显微结构、相组成、热膨胀系数、金瓷结合强度及其结合界面的研究来综合评价SLM制作的钴铬钼合金的金瓷结合性。研究结果表明:SLM制作的钴铬钼合金的相组成主要包含FCC结构的α相和HCP结构的ε相,不含针状有害相σ相,且α相的含量达到84%;SLM制作的钴铬钼合金在25℃~500℃的平均线膨胀系数为13.874×10-6 /K,低于同类铸造钴铬钼合金试样,金属基体与陶瓷的热匹配性更好;SLM钴铬钼合金的金瓷结合强度为(36.55±1.78)MPa,明显高于铸造合金(P<0.01),且数值稳定性更好;钴铬钼合金与陶瓷的断裂模式是粘附开裂,与结合界面处金属与陶瓷润湿性和内生氧化膜形态有关;SEM分析发现SLM制作的烤瓷件合金与陶瓷的润湿情况较好,无微孔等缺陷,内生氧化膜厚度较厚;铸造烤瓷件合金与陶瓷的润湿性较差,存在微孔等缺陷,内生氧化膜的厚度较薄。通过与铸造钴铬钼合金性能对比发现,SLM制作的钴铬钼合金具有更好的金瓷结合性,这为SLM技术在牙科修复临床应用提供参考。 相似文献
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为了找到9Ni钢焊条电弧焊焊接接头产生热裂纹的原因,采用Φ3.2 mm规格ENi Cr Mo-6电焊条对尺寸为500 mm×200 mm×10 mm的9Ni钢试样进行了电弧焊试验,并通过金相显微组织分析、直读光谱分析等方法,分析了焊接接头的显微组织与化学成分。分析结果表明,熔敷金属的结晶形态为具有强烈方向性的树枝晶,枝晶偏析严重;焊接接头熔敷金属沿着晶界产生热裂纹;熔敷金属中Pb在晶界的偏析是导致热裂纹产生的主要因素。最后给出了预防该类焊接热裂纹的具体措施。 相似文献
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铸造Fe-20Cr-2.5Mo-1Ni合金试样在真空条件下进行1000℃保温1h阻尼化热处理后,分别进行随炉冷却、真空气淬与水淬处理。通过TA Q800动态机械分析仪(DMA)等设备研究了合金在不同冷却速度处理之后的阻尼性能和力学性能变化,并分析冷却速度对合金微观结构、磁畴结构的影响。结果表明,冷却速度的快慢对铸造Fe-20Cr-2.5Mo-1Ni合金晶粒尺寸与相组成没有影响,合金为单相铁素体。然而,随炉冷却的试样中发现尺寸较大的FeCr(σ)析出相,水淬试样σ脆性相较少,冲击性能提高。此外,随炉冷却试样磁畴结构呈细小的针状结构与90°结构,水冷试样磁畴结构为细小的树枝状结构与针状结构。随冷却速度的提高,内应力和磁畴结构发生变化使内耗值降低。 相似文献
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采用有限元法和弹塑性理论,结合ANSYS15.0软件,对使用Ag-Cu-Ti8为钎料的蓝宝石/4J33合金活性钎焊接头的温度场和应力场进行了数值仿真模拟. 温度场分析得到钎焊接头不同位置降温的快慢情况,应力场分析得到蓝宝石内最大拉应力位于外侧端面,为538 MPa,并向界面延伸,通过实际拉伸试验得出接头断裂部位与模拟结果吻合,当钎料层厚度为150 μm时,径向残余应力最小,因而可以选择适当的钎缝层厚度以减少残余应力,文中的模拟计算结果能有效指导蓝宝石/4J33合金活性钎焊工艺,有利于保证实际接头强度和可靠性. 相似文献
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