溶胶-凝胶法制备纳米稀土镧掺杂钼粉

采用液-液掺杂方式将仲铝酸铵、硝酸镧以及柠檬酸溶液混合,采用溶胶-凝胶法制备纳米稀土镧掺杂钼粉.研究初始溶液pH值和柠檬酸添加量对成胶效果的影响,讨论干凝胶的除胶工艺,分析稀土镧在掺杂铅粉中的存在形式.结果表明:当初始溶液的pH值为1且柠檬酸的添加量为仲钼酸铵质量的1.5倍时,可制备出疏松多孔、网状结构、成胶效果良好的干凝胶.采用直接烧结法在560℃焙烧可将胶体很好地除去,两段还原后得到颗粒为球形且十分均匀的纳米掺杂Mo粉.在掺杂MoO3粉中,镧以La2O3或La-Mo复合氧化物形式存在,稀土颗粒粘附在MoO3颗粒表面.在MoO3的还原过程中La-Mo复合氧化物分解,镧以La2O3的形式存在于Mo粉中.钼粉颗粒尺寸在500 nm左右,掺杂La2O3的尺寸约100nm.     

蓝宝石长晶炉用钼板终轧和预备热处理工艺研究

对不同变形率终轧及热处理(包括预备热处理)工艺下钼板显微组织和硬度进行研究。结果表明,前期轧制变形率为78%～82%,经过1230℃～1300℃下预备热处理,终轧变形量在12%左右,经过48h×1850℃下最终热处理后,钼板出现均匀的超大再结晶组织,在高温(1800℃以上)不变形,能够满足蓝宝石长晶炉的需要。     

对钼粉“异常颗粒”的研究与分析

对钼粉颗粒形貌中形态、大小异常的颗粒进行检测,分析其成分组成,与灰尘成分很接近。通过寻找粉尘产生和存在的原因,找到在生产过程中如何改善生产环境能有效防止灰尘进入的措施。     

钼及钼合金热加工工艺对制品性能与能耗影响初探

对钼及钼合金线杆的3种生产工艺（热连轧-在线加热-热精轧、热连轧-离线加热-热精轧、热旋锻）进行了试验研究。结果表明，热连轧-在线加热-热精轧工艺的产品力学性能、组织结构和技术经济指标均优于其它两种工艺。     

TZM合金轧制变形抗力研究及组织分析

利用Gleeble-1500热模拟机对TZM粉末冶金板坯进行轧制热模拟研究.在温度为1150～1300℃,变形量为500%,变形速率分别为1,3,5 的试验方案下,采用10 mm× 15 mm× 20 mm矩形试样,研究了TZM合金板坯的轧制变形抗力与变形温度、变形程度和变形速率之间的关系.结果表明:TZM合金轧制变形...     

三辊Y型大卷重钼线卷连轧技术及装备

本文详细介绍了洛阳有色金属加工设计研究院开发设计的三辊Y型大卷重钼线卷连轧机组的技术及装备特点。该机组的工艺技术及装备水平均达到了国际领先水平，填补了国内空白。它的成功投产标志着我国钨、钼、钛等金属的加工技术进入了一个新的发展阶段。     

钼酸铵中钼含量不同分析方法的对比

通过对测定钼酸铵中钼含量的乙酸铅重量法和直接焙烧重量法的描述,并通过对具体样品的分析比对结果,揭示了两种方法间的差异。     

纯钼板坯高温塑性变形行为及本构方程

采用Gleeble?1500热模拟机,在变形温度为1 100～1 350℃、变形速率为0.01～5 s?1、变形量为60%的实验条件下,对纯钼板坯的高温塑性变形行为进行研究。结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大;不同变形温度下流变应力之间的差值随着应变速率的增加逐渐减小;同一应变速率下,峰值应力随变形温度的升高向应变小的方向推移。采用包含Zene-Hollomon参数的双曲正弦模型,建立了纯钼板高温塑性流变应力与变形温度和应变速率之间的本构方程。依据本构方程计算出的纯钼板坯流变应力理论值与实际值的平均相对误差仅为3.68%,表明该本构方程可为纯钼热成形加工工艺的制定提供理论依据。     

轧制纯钼杆与掺杂钼杆高温性能及组织研究

为了研究钼杆在拉伸前的组织和性能,合理地制定钼丝的拉伸工艺,利用Gleeble-1500热模拟机,在1000～1200℃分别对φ6.0 mm的轧制态纯钼杆和掺杂钼杆进行了高温拉伸试验,并通过光学显微镜和扫描电子显微镜分析了轧制前后钼杆的组织变化及高温拉伸断口形貌.结果表明,纯钼杆和掺杂钼杆在位伸前的最高抗拉强度分别为175和223 MPa;最大伸长率分别为43.8%和37.3%.两种材料在高温下的断口形貌均表现为韧性断裂.