微量Ag元素对Sn-O.7Cu-O.2Ni钎料性能的影响

在Sn-0.7Cu-0.2Ni钎料中添加微量的Ag元素,测试了钎料的熔化温度、热膨胀性能、抗腐蚀性能及其润湿性.结果表明,添加微量的Ag元素降低了Sn-0.7Cu-0.2Ni的熔点,但增加了钎料的熔程.当Ag含量为0.3％(质量分数)时,钎料熔点为224.07℃,熔程为6.1℃.钎料的热膨胀系数随Ag含量的增加而升高.当Ag含量为0.3％(质量分数)时,钎料的热膨胀系数(20～100℃)为1.84×10-5/℃.另外添加Ag元素提高了钎料在HC1溶液中的抗腐蚀性能,同时也提高了钎料在Cu基板上的铺展面积.     

机械合金化法制备57.6Ag-22.4Cu-10.5In-9.5Sn合金粉末及其性能

为了得到熔化温度介于400～600℃的中温焊粉,用机械合金化法制备57.6Ag-22.4Cu-10.5In-9.5Sn合金粉末,借助X射线衍射仪、差示扫描量热仪、扫描电镜和能谱仪等研究了球磨时间对合金化过程中粉末的物相、熔化特性及显微形貌的影响.结果表明:利用机械合金化法球磨30 h可以成功制备出57.6Ag-22.4Cu-10.5In-9.5Sn合金粉末;随着球磨时间的增加,合金粉末的粒径不断减小,颗粒形貌从片层状逐渐转变为近球形,球磨60 h,合金粉末具有良好的球度,粒径5～35μm,最低液相点温度为494.3℃.     

ZnO/EP复合材料的制备及其导热性能

采用溶胶-凝胶法制备纤锌矿型氧化锌(zinc oxide,ZnO)粉体,考察了煅烧温度对ZnO粉体质量的影响;将不同煅烧温度获得的ZnO填充于环氧树脂(epoxy resin,EP)得到系列ZnO/EP复合材料,采用红外光谱仪(Fourier transform infrared spectroscopy,FTIR)和场发射扫描电子显微镜(field emission scanning electron microscope,FESEM)对ZnO/EP复合材料进行结构和形貌表征,研究了ZnO粉体粒径及填充量对ZnO/EP复合材料导热性能的影响。结果表明,ZnO粉体粒径随煅烧温度升高而增大,其中700 ℃下制得的ZnO粉体粒径最大且纯度高。当ZnO填充量一定时,ZnO粉体粒径越大,越有利于提升ZnO/EP复合材料的导热性能;随ZnO填充量的增加,ZnO/EP复合材料的热导率不断提高,当ZnO体积分数为30.05%时,复合材料热导率达到0.54 W/(m·K),较纯环氧树脂提高了184%,且保持良好的力学性能。     

机械合金化法制备(Ag-Cu28)-xSn合金的结构和性能研究

利用机械合金化法制备(Ag-Cu28)-xSn系合金粉末,借助差示扫描量热仪、X-射线衍射仪、扫描电镜等,研究了Sn含量对合金熔化温度、球磨时间对合金粉末的物相组成及显微结构的影响。研究表明:Sn对合金的熔化温度有显著影响,随Sn含量增加合金熔化温度下降趋势减缓;当Sn含量为30%时,合金熔化温度最低为539.3℃。球磨40 h时,(Ag-Cu28)-30Sn粉料合金化完全,其物相组成为Ag4Sn、Cu3Sn和Cu6Sn5。球磨初始阶段(Ag-Cu28)-30Sn粉料颗粒异常长大,球磨至40 h时合金化完成,颗粒断裂和焊合达到平衡,合金粉末粒度均匀,平均粒径约为5~10μm。     

（Ag—Cu28）80-Inx—Sn20-x合金焊粉的制备及熔化特性研究

用机械合金化法来制备(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉。利用差示扫描量热仪(DSC)、X-射线衍射仪(XRD)及扫描电子显微镜(SEM)和Simple-PCI软件对制备合金粒子的熔化特性、物相、微观结构和粒度分布等进行表征分析。研究结果表明:机械合金化法可以有效的制备(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉。组分为(Ag-Cu28)80-In10.5-Sn9.5合金焊粉的熔化温度最低为490.9℃,其物相组成主要为富Ag相和-βCu81Sn22相。球磨30 h,(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x体系合金化完全。球磨至80 h,合金粉体的平均尺寸约为47.64μm,铺展率为110.76 cm2/g。     

基于可用度的发动机旋转部件维修时机决策

详细介绍了比例风险模型,在参数估计时采用了极大似然估计方法,估计出模型中的参数,然后以可用度为要求,预测装备的故障率阈值,从而指导实施维修决策,并选择某发动机为例,利用比例风险模型对其进行了维修决策研究。     

机械合金化法(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉制备的研究

采用机械合金化法来制备(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉,x值分别取6,7.5,10.5,13.5和15.采用差示扫描量热(DSC)、X-射线衍射(XRD)以及电子扫描(SEM)和Simple-PCI软件对制备合金粒子的物相、熔化特性、显微结构和粒度等进行表征分析.结果表明:机械合金化可以有效地制备(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉,组分为(Ag-Cu28)80-In10.5-Sn9.5合金焊粉,其物相组成主要为富Ag相和β-Cu81Sn22相.球磨30 h,(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x体系合金化完全.球磨至80 h,合金粒子尺寸分布于19.89～69.62 μm,其产率在90%以上.     

机械合金化法(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉制备的研究

采用机械合金化法来制备(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉,x值分别取6,7.5,10.5,13.5和15.采用差示扫描量热(DSC)、X-射线衍射(XRD)以及电子扫描(SEM)和Simple-PCI软件对制备合金粒子的物相、熔化特性、显微结构和粒度等进行表征分析.结果表明机械合金化可以有效地制备(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x合金焊粉,组分为(Ag-Cu28)80-In10.5-Sn9.5合金焊粉,其物相组成主要为富Ag相和β-Cu81Sn22相.球磨30 h,(Ag-Cu28)80-Inx-Sn20-x体系合金化完全.球磨至80 h,合金粒子尺寸分布于19.89～69.62 μm,其产率在90%以上.     

稀土La对(Ag-Cu8)-25Sn-xLa合金微观结构及凝固机制的影响

研究了稀土La对(Ag-cu28)-25SnxLa合金微观结构的影响,并探讨了稀土La含量的变化在其凝固过程中的作用.采用高频感应加热熔炼,经水淬制得(Ag-Cu28) -25Sn-xLa合金.通过XRD,SEM,EDS等分析手段,研究了合金的物相组成、凝固组织及元素分布情况.研究结果表明:微量的稀土La足以改变(Ag-Cu28) -25Sn合金的凝固过程；La含量不大于0.5％时,合金的物相组成为Ag3Sn,Cu3Sn和Cu6Sn5相；当La含量不小于1.0％(质量分数)时,合金的物相组成为Ag3Sn和Cu3Sn；同时,随La含量的增加合金的凝固组织不断细化,且有利于Ag(Sn)固溶体初生相的析出.     

纳米晶(Ag-Cu28)-25Sn合金粉末的制备及表征

采用机械合金化法制备纳米晶(Ag-Cu28)-25Sn合金粉末.用X射线衍射(XRD)仪、扫描电镜(SEM)、高分辨透射电镜(HRTEM)和差示扫描量热分析仪(DSC)等分析手段,对合金化过程中物相组成、微观结构及熔化特性进行表征.结果表明:(Ag-Cu28)-25Sn纳米晶合金粉末的物相组成为Cu3Sn和Ag4Sn.球磨 40 h,合金化完全,其熔化温度为548.5 ℃;球磨至60 h,合金明显非晶化,其熔化温度为554.0 ℃,熔程变小且在186.3和399.5 ℃处出现明显放热峰.HRTEM表明,纳米晶的尺寸约为5～10 nm,合金中有非晶态物质出现和晶格缺陷产生.200和400 ℃退火后,合金的平均晶粒尺寸分别为21.3和33.9 nm.