块矿带式机干燥过程数学模拟研究

本文以块矿带式机鼓风干燥为研究对象，借助Fluent软件建立多孔介质床层内质量、动量、能量双方程和以及水分迁移方程的耦合数学模型，研究不同工艺条件下台车去湿量的变化规律。研究结果表明：随着鼓风温度的增加，料层去湿量增大，料层前缘在干燥时间为150 s左右发生水汽冷凝；在鼓风速度为1.43 m/s,鼓风温度为300℃的条件下，料层的去湿量与初始含水量的关系不大；随着鼓风速度的增大，料层去湿量增大，在干燥时间为360 s,鼓风速度分别为1.08、1.43、1.79 m/s时，料层最大去湿量分别为31%、36%、40%,且速度增大，冷凝区减少，但是冷凝值增大。     

高频脉冲电铸Ni-Co纳米复合块体微观结构分析

采用高频脉冲电铸工艺制备出了镍钴纳米复合块体材料，利用场发射扫描电镜、能谱和X射线衍射的方法，重点研究了复合块体沉积层的表面形貌、相结构和结晶取向。结果表明．高频率和润湿剂的添加对沉积层的细化有重要影响，高频脉冲电铸能够获得微观组织致密、均匀的复合块体材料。     

铝电解技术制取中间合金的理论与实践

本文系统地总结分析了铝电解技术生产铝基中间合金的理论研究与生产的进展状况。讨论了电解槽中制取合金的热力学可行性、合金元素还原的电化学反应、界面现象、合金元素氧化物的溶解与损失、合金浓度等,列举了生产A1-B、A1-Zr等合金的工业试验结果,提出今后铝基合金生产的研究方向。     

低成本钢尾渣-矿渣基矿山充填料的优化开发

 为实现多固废协同利用、降低充填成本,在矿渣基全粒级细尾砂胶结充填料基础上,以流动性和抗压强度为表征,利用热闷钢渣磁选尾渣(钢尾渣)替代部分矿渣作为胶凝材料,脱硫灰和水泥熟料替代部分专用添加剂作为外加剂,采用正交试验探寻掺量规律,优化固体填充料配比,开发钢尾渣-矿渣基软性矿山充填料,并研究了外加剂与胶材比、灰砂比等因素的影响。对比分析了矿渣基准组、钢尾渣-矿渣基准组(B1)、强度最优外加剂组分钢尾渣-矿渣组(B7)等3组充填料的微观形貌及XRD图谱以探究其水化机理。结果表明,钢尾渣替代矿渣量增加、外加剂与胶材比减小,充填料浆流动性改善,但充填体抗压强度下降。强度正交试验结果表明,钢尾渣掺量大小决定强度低高,脱硫灰掺量宜高于水泥熟料。进一步调整外加剂组分配比,在灰砂比为1∶6、钢尾渣替代矿渣为20%条件下,找出B7组外加剂组分为脱硫灰、水泥熟料分别替代30%、20%专用添加剂,B7组料浆扩展度为143 mm,充填体形貌为富铁绿泥石胶结假方体钙硅灰石,28 d抗压强度达2.13 MPa,较基准组低0.19 MPa,较B1提高0.26 MPa。该替代方案满足现场充填C2级强度的要求,改善流动性并显著降低了充填成本。优化的外加剂组分配比在灰砂比为1∶4条件下同样具有强度优化作用,但较灰砂比为1∶6条件下低。     

人人喊打 恶意软件还能生存?

热点总是不断更新,木马的流行让我们忘记了曾经横行街头的恶意软件,无论是优化软件,还是防护软件都能检测恶意软件。可谓恶意软件已遇到老鼠过街、人人喊打的局面。那这恶意软件有没有因此而绝迹呢?有实验有真相!     

强酸性低熔点熔融电解质中铝沉积和溶解损失的特性

研究了强酸性低熔点电解质熔液中铝在钨丝电极上的沉积和溶解损失。沉积铝的氧化包含有有限程度的生成低价铝离子的反应。金属铝的溶解损失由金属／熔液界面层内的稳态扩散控制，某值为１４．２ｍｇｃｍ－２ｈ－１数量级。     

用于分布式多处理器计算机系统的应用软件设计及测试的开发环境

本文介绍了一种目前普遍使用的开发环境，这一开发环境有助于分布式多处理器计算机系统应用软件的测试及设计。多处理器系统由一系列标准的商用硬件元件构成，它适于研究实时分布式的计算应用领域。对需要使用的各种软件的设计和所采用的方法作了叙述，同时也说明了用当前使用的实验室开发设备所提供的便利。     

用于冰晶石基熔体中铝电化学沉积和溶解研究的电极材料

用电化学方法研究了从冰晶石基熔体中电沉积在钽、铜、钨和石墨电极上的金属铝的行为，实验表明，沉积的铝与钨电极之间的合金化作用弱于其它金属电极，因此经适当处理，钨电极可用于研究铝的电解沉积和溶解损失，并测得铝原子在钨电极中的扩散系数，由子钠原子对碳结构的电渗作用，石墨不宜作为研究铝电解阴极过程的电极材料。     

不同比表面积铁精矿球团氧化动力学

采用了不同比表面积铁精矿制备球团，分别在不同的温度(1000～1075℃)和时间(0～18 min)内进行了氧化动力学实验。结合基元化学反应和未反应核模型计算球团氧化过程的动力学方程和表观活化能，判断氧化过程的限制性环节。结果表明，随着温度升高和时间延长，氧化率逐渐提高；随着铁精矿比表面积提高，氧化率降低，球团的反应速率常数减小。铁精矿比表面积为849 cm2/g的球团在氧化前期(前3 min)和氧化后期的活化能分别为55.19和26.72 kJ/mol，比表面积为1445 cm2/g的球团在氧化前期(前3 min)和氧化后期的活化能分别为61.73和27.88 kJ/mol，两种球团氧化前期的限制环节为化学反应控制，氧化后期的限制环节为化学反应及气体内扩散混合控制，与未反应核模型得到的结论一致。原料比表面积的提高导致球团的孔隙率下降，影响气体从球团颗粒表面扩散到内部，球团的氧化率和氧化速度下降。