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1.
用于Marx发生器电压测量的水电阻分压器   总被引:3,自引:2,他引:1  
为了测量PTS单路样机Marx发生器的输出电压,设计并标定了一个二级分压的水电阻分压器。水电阻分压器设计中需注意在不同介质的分界面及三相点位置产生的局部高电场,采取适当的均压设计可避免绝缘击穿。水电阻分压器用比对法标定,短路实验和100Ω水电阻负载实验的标定结果相差约15%。分析认为误差的原因是标准分压器和Marx发生器输出端的连接线与主回路之间存在互感,造成短路负载情况下标准分压器的测量值低于实际值,导致标定结果出现较大偏差。改进实验线路后标定结果偏差<3%。  相似文献   
2.
紧凑型电感隔离快Marx发生器   总被引:5,自引:2,他引:3  
为了实现脉冲功率装置小型化和实用化,作为初级储能装置的Marx发生器,采用紧凑型结构设计的直接驱动装置成为研究热点。为探索紧凑型Marx直接驱动负载的可行性及相关的设计方法,设计了一台采用电感作为充电和接地器件的紧凑型气体绝缘快前沿Marx发生器并进行了相关实验。初步的实验结果表明,Marx放电正常,充电19kV时,在26Ω负载上可得到145kV的高压脉冲输出。可看出Marx发生器直接驱动有其自身的优势,需要注意的是发生器与负载的连接问题。  相似文献   
3.
脉冲功率装置中电容分压器的设计和应用   总被引:3,自引:0,他引:3  
为了测量脉冲功率装置形成线和传输线的电压,设计和标定了自积分电容分压器和V-dot探测器。在电容分压器结构设计中,重点叙述了降低结构电感、削弱局部高电场以及保持灵敏度一致的方法。电容分压器采用在线标定,标定用电阻分压器安装在电容分压器相对于轴线对称的位置,以减小对探头位置电场分布的影响。对阳加速器水传输线、脉冲形成线和PTS单路样机中储探测器的标定和实验结果表明:无论是自积分电容分压器还是V-dot探测器,只要取值合适,同时在结构设计中注意分布参数的控制,就都可以响应前沿为几十ns至接近μs量级的信号。  相似文献   
4.
田青  李万昌  卫兵  景月峰  卿燕玲  傅贞  姜苹 《现代电子技术》2012,35(20):152-154,158
针对PTS装置电参数测试及数据处理提出的集中远程控制、实时数据采集、试验后数据处理等实际需求,研制了基于局域网技术的数据采集、处理系统。选用内嵌以太网络接口的示波器完成信号采集,以计算机为仪器远程控制及数据采集、处理的核心,网络数据传输基于TCP/IP协议。系统软件以Visual Basic 6.0为开发平台,通过VISA调用底层驱动实现示波器控制,完成多路数据同步采集,并通过计算机与装置主干网络的上行互联完成试验数据交换和数据共享。  相似文献   
5.
无源RC积分器频率响应特性分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
卫兵  傅贞  王玉娟  顾元朝  马冰 《高电压技术》2008,34(1):53-56,77
为分析无源RC积分器的频率响应特性,给出了包含杂散参数的无源RC积分器等效电路,应用PSpice软件进行了模拟计算,指出了RC积分器与RC低通电路幅频响应分析方法的差别,并给出采用20lg(RCωAU)作为波特图纵轴的分析方法。结果表明:无源RC积分器的频率下限由时间常数RC决定,在RC≥4.1(1/ω)范围内,幅频响应偏差<3%;频率上限则受积分器的杂散参数影响,最主要的参数是积分电容的杂散电感以及积分电阻的分布电容。对于输出端连接高阻负载的积分器,采用多个小容量陶瓷电容并联作为积分电容,并采用几个电阻串联作为积分电阻是改善积分器高频响应的有效方法,但必须注意积分器输出端的匹配;对于输出端连接传输电缆的积分器,则应采取同轴型设计。  相似文献   
6.
研制了一种 2 0 0 k V/10 0 k A环轨式场畸变开关。该开关以 Ar、N2 、SF6 及 SF6 /N2 、SF6 /Ar混合气为工作介质 ,试验结果表明 :开关自击穿电压最大偏差 <4 % ;欠压比≥70 %时 ,抖动极差 <2 ns,标准方差抖动≤ 1ns;通道数≥ 3;开关工作范围极大 ,欠压比≥ 2 0 %时抖动极差 <5 ns  相似文献   
7.
激光触发多级开关触发延迟及其抖动的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
实验研究了激光触发多级多通道开关触发延迟时间及其抖动与激光脉冲能量等实验光学参量之间的关系。建立了基于Boltzmann方程的激光触发间隙零维数值模拟模型,并与基于T H Martin经验公式的过压自击穿间隙击穿时延计算程序相结合,对实验现象进行了初步的理论解释。  相似文献   
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