制备过程参数对石蜡-聚脲相变微胶囊性能的影响

以质量比为3:7的固体石蜡和液体石蜡制备的复合石蜡为微胶囊的芯材,以甲苯-2,4-二异氰酸酯和乙二胺为单体,辛基酚聚氧乙烯醚为乳化剂,采用界面聚合法在复合石蜡表面包覆聚脲制备石蜡-聚脲相变微胶囊,探讨乳化转速、乳化剂用量和聚合反应温度对石蜡-聚脲相变微胶囊粒径、包覆效率及蓄热性能的影响。结果表明,在乳化转速为2000r/min,乳化剂与复合石蜡的质量比为0.06,反应温度为70℃的条件下制备的石蜡-聚脲相变微胶囊的平均粒径为3~4μm,熔点为28.1℃,相变潜热为58.4 k J/kg,包覆效率为87.5%。     

水性涂料专用钛白粉生产的盐处理及煅烧工艺优化

本文针对水性涂料对钛白粉质量的特殊要求．用正交试验研究了钛白生产过程中盐处理和煅烧工序工艺指标对钛白质量的影响，优化其工艺参数．找出了水性涂料专用钛白的盐处理加入量和煅烧条件。     

马来酸酐包覆SrAl2O4:Eu2+,Dy3+发光粉及光致发光性能

用X射线光电子能谱研究马来酸酐(maleic anhydride,MA)包覆SrAl2O4:Eu2 ,Dy3 (SAO:ED)发光粉各元素的电子结合能,提出了界面配位键合的包覆机制.探讨了包覆参数溶剂种类、反应温度、溶液pH值及反应时间对包覆后MA/SAO:ED复合发光粉光致发光性能的影响.结果表明:以氯仿为溶剂,反应温度为30℃,溶液pH=9.0,反应时间为6 h时,制备的MA/SAO:ED复合发光粉的光致发光性能最优,在363 nm得到最大激发,在512nm得到最大发射,发光强度最大.除了初始亮度略有降低以外.MA包覆层并不影响MA/SAO:ED发光粉的余辉特性.     

合理选择锅炉经济使用蒸汽

从理论上计算了钛白生产各工序的用汽量和用汽时间,优化组合设备,最大限度发挥设备的潜能。     

用液氨代替烧碱作钛液水解晶种的中和剂

用液氨代替烧碱作钛液水解晶种的中和剂,所得ＴｉＯ２产品的白度、着色力好,且经济效益好。介绍了液氨中和剂用量的计算和ＴｉＯ２晶种的制法。讨论了影响产品质量的因素。     

钛白真空水洗连续排液装置的改进

本文对硫酸法钛白生产的水洗岗位连续排液装置泵进出口工况进行了计算，对该装置进行分析，并提出了改进措施。     

复合包覆SrAl_2O_4:Eu~(2+),Dy~(3+)发光粉的生产工艺

以马来酸酐(MA)和吲哚啉螺苯并吡喃(SP)为原料,在SrAl2O4∶Eu2+,Dy3+(SAO-ED)发光粉的表面进行复合包覆制备MA-SP-SAO-ED复合发光粉,探讨MA与SP的质量比、MA和SP的加入顺序对复合发光粉性能的影响,并用扫描电镜表征复合发光粉的表面涂层。结果表明,当MA和SP同时加入SAO-ED二氯甲烷溶液中,总加入量为SAO-ED发光粉质量的10%,且MA与SP的质量比为6∶1时,复合发光粉具有较好的耐水、光致发光和光致变色等性能;在SAO-ED发光粉表面包覆了均匀致密涂层。     

吲哚啉螺苯并吡喃表面包覆SrAl_2O_4:(Eu~(2+),Dy~(3+))发光粉

以吲哚啉螺苯并吡喃(indoline spiropyrans,SP)和SrAl2O4:(Eu2+,Dy3+)(SAO-ED)发光粉为原料,采用界面配位键合方法在SAO-ED发光粉的表面包覆SP制备了SP/SAO-ED复合发光粉。通过X射线衍射、X射线光电子能谱、Fourier红外光谱表征了SP/SAO-ED复合发光粉的晶体结构和表面涂层组成;用紫外光谱、激发和发射光谱分析了该复合发光粉的光致发光性能和光致变色性能。结果表明:SP/SAO-ED复合发光粉由SAO-ED表面的金属离子与SP杂环上的N原子配位结合而成;该复合发光粉不但具有SAO-ED发光粉的晶体结构和光致发光性能,还具有SP的光致变色性能。     

长余辉发光材料 SrAl2O4:Eu2+,Dy3+的配位包覆及其性能研究

采用三种不同的有机物马来酸酐、油酸、2,2′-联吡啶作为配位体与SrAl2O4：Eu^2＋，Dy^3＋发光粉进行了配位包覆形成有机-无机杂化发光材料．通过IR、XRD、SEM、荧光光谱分析和耐水性测试结果表明：包覆层由三种有机物通过O或N原子与发光粉晶体表面的sr^2＋配位键合而成，包覆后晶体结构和荧光光谱峰形和峰位没改变，发光强度降低，表面粗糙度变大，在水中的稳定性增强，其中马来酸酐是最好的配位体，包覆后荧光强度和余辉时间分别为包覆前的97％和95％．     

箱式压滤机在钛白粉生产中的应用

介绍了钛白粉生产中酸解渣的产生和利用情况，目前对钛白生产过程中产生的酸解废渣进行固液分离主要采用传统的稀释法，该工艺存在钛液回收率偏低和产生大量洗水的缺点。叙述了应用过滤设备的新工艺情况，利用箱式压滤机分离钛白生产酸解过程中产生的酸性残渣，结果为：钛液的回收率达91．8％，较该装置上马前提高3．6％，结果表明该装置能较完全提取残渣中钛液，提高钛白收率，同时沉降底部残渣中的钛液经分离后不会被稀释，降低残渣的含水量，便于残渣综合利用。