联合收割机用15－24 10PR农业轮胎的设计

介绍联合收割机用15-24 10PR农业轮胎的设计。结构设计:外直径1 314 mm,断面宽406 mm,行驶面宽度365 mm,行驶面弧度高31. 5 mm,胎圈着合直径614 mm,胎圈着合宽度345 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0. 80,采用"人"字形胎面花纹,花纹深度15mm,花纹饱和度73%,花纹周节数40。施工设计:胎面采用三方四块结构,缓冲层采用2层930dtex/2V_3锦纶6浸胶帘布,胎体采用4层1840dtex/2锦纶6浸胶帘布,胎冠帘线角度为48°±0. 5°,采用半鼓式成型鼓成型、硫化罐硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、物理性能和帘线性能均达到相应标准要求。     

不同防护体系对胎面胶耐臭氧老化性能的影响

进行了不同防护体系对载重轮胎胎面胶耐臭氧老化性能的影响研究,采用不同配比的防老剂如常用的防老剂4010NA、防老剂4020和防老剂RD、防护蜡并用的防护体系进行研究与应用。结果表明:①载重轮胎采用该3种防老剂并用时最佳总用量范围应控制在5.5份左右,其中防老剂4010NA3.0份、防老剂4020 1.0份、防老剂RD1.5份所取得的防护臭氧效果最好;②在选择防护体系时要同时选择化学防护及物理防护,在动态情况下选择微晶蜡做物理防护效果特好,份数控制在1.5份左右。     

6.70-15 6PR I-1农业轮胎的设计

介绍6.70-15 6PR Ⅰ-1农业轮胎的设计.结构设计：外直径695 mm,断面宽159.5 mm,行驶面宽度134 mm,弧度高9.4 mm,胎圈着合直径380 mm,胎圈着合宽度 114.5 mm,断面水平轴位置（H1/H2） 0.95,花纹深度4.8 mm,花纹饱和度 77.9％,花纹周节数 25.施工设计：胎面采用一方一块结构,胎体采用4层1400dtex/2V2锦纶6浸胶帘布,钢丝圈采用Φ1 mm的回火胎圈钢丝,采用半芯轮式成型鼓成型、四立柱硫化机硫化.成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和物理性能均符合客户和相关标准要求.     

硫化体系对农业轮胎用乳聚丁苯橡胶/轮胎再生胶共混物性能的影响

研究普通硫化(CV)体系、半有效硫化(SEV)体系、有效硫化(EV)体系对农业轮胎用乳聚丁苯橡胶(ESBR)/轮胎再生胶(TRR)共混物性能的影响。研究表明:采用CV体系的胶料的门尼粘度低,流动性好;采用EV和SEV体系的胶料的门尼粘度稍高;采用CV体系的硫化胶的定伸应力和拉伸强度最高,耐磨性能和耐屈挠疲劳性能最好,但耐老化性能差,压缩永久变形大;采用EV体系的硫化胶的耐老化性能最好,压缩生热低,压缩永久变形小,耐屈挠疲劳性能较差;采用SEV体系的硫化胶的综合性能较好;采用促进剂TBSI的硫化胶的撕裂强度高,耐老化性能较好,压缩生热低,压缩永久变形小;对于农业轮胎,采用含促进剂TBSI的SEV体系的ESBR/TRR共混物较为合适。     

工业用18.4-26 12PR R-4A无内胎农业轮胎的设计

介绍工业用18.4-26 12PR R-4A无内胎农业轮胎的设计.结构设计:外直径 1 430 mm,断面宽425mm,行驶面宽度385 mm,弧度高45 mm,胎圈着合直径 662 mm,胎圈着合宽度 390 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.67,采用R-4A胎面花纹,花纹深度28.5 mm,花纹饱和度33％,花纹周节数19.施工设计:胎面采用两方三块结构;缓冲层采用2层1400dtex/2V2锦纶6浸胶帘布,胎体采用6层1400dtex/2锦纶6浸胶帘布,钢丝圈采用Φ1mm的19#回火胎圈钢丝,采用半鼓式成型机成型、硫化罐硫化.成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、物理性能和帘线角度均符合相应国家标准和企业标准要求.     

18.4-26-12PR R-4A工业用农业轮胎的设计

介绍了18.4-26-12PR R-4A工业用农业轮胎设计的结构设计和施工设计情况。结构设计： 断面宽 425mn,外直径1430mm;行驶面宽度385mm,弧度高45mm;胎圈着合直径662mm,胎圈着合宽度390mm;断面水平轴位置(H1／H2) 为0.67;花纹采用R-4A型设计,花纹深度28.5mm,花纹饱和度33%。施工设计：胎面采用两方三块结构;胎体采用6层1400dtex／2锦纶6浸胶帘布,胎冠角55.9°,胎体安全倍数达9.2;钢丝圈为单钢圈,采用直径1.0mm的19#回火钢丝,排列方式为10×10,安全倍数达9.0;采用半鼓轮式成型鼓成型,罐式硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、物理性能、帘线性能和市场检验均符合相应标准要求。     

压延帘布扒皮掉胶质量缺陷分析及解决措施

对压延帘布扒皮掉胶质量问题进行分析,并提出了解决措施。通过严格控制压延机干燥辊温度、压延主机辊筒温度、压延主机辊筒间堆积胶量、压延帘布胶质量稳定性、压延机主机辊筒辊距、压延机主机辊筒预弯压力,以及严格按照帘布压延工艺标准操作,解决了压延帘布扒皮掉胶问题,大大提高了生产效率,降低了生产成本。     

硫化体系对NBR/HNBR并用胶性能影响研究

研究三种硫化体系对NBR/HNBR并用胶性能的影响;结果表明,TT+DTDM共硫化体系胶料的焦烧时间短,DCP+TAIC共硫化体系胶料的焦烧时间稍长,加工安全性好,DCP+S共硫化体系胶料的正硫化时间最小,可缩短生产周期;DCP+S共硫化体系胶料的拉伸强度、伸长率最大,TT+DTDM共硫化体系胶料的撕裂强度最大;DCP+TAIC共硫化体系胶料的综合性能最好,其硬度、拉伸强度、伸长率及撕裂强度分别为74、15.9MPa、281%及35.27kN/m,老化后的拉伸强度变化率、伸长率变化率分别为+10.8%、-5.7%;经高温试验油浸泡后,拉伸强度变化率、伸长率变化率及体积变化率分别为+9.6%、-6.0% and-4.34%,压缩永久变形为17.9%。     

5．00--12轮胎起鼓原因分析

分析5．00一12轮胎起鼓的原因。挤出胎面尺寸不达标、帘布稀缝、帘布接头问题、胎面贴歪、缓冲层帘布贴歪、半成品部件间存有挥发物、定型损坯胎坯修补不当、局部欠硫、外力撞击损伤均会造成轮胎起鼓。各工序严格按工艺要求操作,可有效解决轮胎的起鼓问题。