钢筋增强混凝土-ECC组合梁抗弯性能理论与试验研究

为探讨ECC在结构新建、加固等领域的应用,开展钢筋增强混凝土-ECC组合梁的抗弯性能全过程理论研究,分析组合梁在弹性阶段、带裂缝工作阶段、破坏阶段的破坏现象,结合平截面假定和本构关系分析各阶段截面的应力-应变关系,依据力和力矩平衡原则建立抗弯承载力计算公式,通过组合梁和RC梁的抗弯试验验证理论的正确性,进一步理论分析不同ECC厚度对组合梁的抗弯承载力和延性性能的影响。研究表明:与RC梁相比,用ECC替代部分受拉区混凝土承载力可提高60%以上,位移延性可提高46%以上;ECC厚度在19%～38%梁高范围内可获得较为优越的抗弯承载力和延性;为发挥ECC材料的高延性应将其与高强混凝土和高强钢筋结合使用,并着眼于提高构件的阻裂、限裂、增韧等性能。     

疏浚土免烧裹壳骨料在混凝土中的应用

以太湖疏浚土为原料,制备免烧裹壳骨料(WSLAs),并用WSLAs替代碎石骨料(CSAs)制备了免烧裹壳骨料混凝土试件(WSLAS)和碎石混凝土试件(CSAS).采用正交法探究了水灰比、砂率、骨料体积分数、骨料级配、WSLAs取代率对混凝土试件抗压强度以及耐久性能的影响.并借助于扫描电镜分析了WSLAS、CSAS界面过渡区(ITZ)的微观形貌.结果表明当WSLAs的取代率为100％时,制备的WSLAS抗压强度为20.7 MPa,符合C20级混凝土的标准.WSLAS经25次冻融循环、25 d硫酸盐干湿循环的抗压强度损失率分别为8.31％、9.28％,符合D25(<25％)、KS15(<25％)的等级标准.WSLAs在混凝土试件中分布均匀,且因WSLAs的"吸放水"特性促进了水化反应,使得WSLAs与水泥石的结合力较CSAs与水泥石的结合力更强.     

CH870圆锥破碎机的技改实践

重点介绍了研山铁矿中碎系统使用的4台CH870圆锥破碎机在运转过程中存在的问题及相关解决措施。通过采取“竖直圆筒给料法”、优化衬板腔型、改善防尘桶以及开发油箱仪表TIMS系统等措施，确保了CH870圆锥破碎机的良好运行，保证了破碎工序的生产和成本指标的完成。     

高压辊磨机控制性能的优化

为解决高压辊磨机运转过程中对辊左右两侧间隙偏差过大的问题,根据大型冶金矿山高压辊磨机的应用情况,充分借鉴、吸收了进口设备的控制理念,优化了辊系工作间隙和液压系统,同时应用ROLOX多变量控制器实现了高压辊磨机智能操控,发挥了其在铁矿石破磨领域的重要作用.     

矿井监测组态软件及其特点

指出了目前矿井监测系统软件存在的一些问题，介绍了一种用于矿井监测的软件自动生成系统，着重讨论其组成部分及特点。     

矿井监测软件自动生成系统的研究

指出了目前矿井监测系统软件存在的一些问题，介绍了一种用于矿井监测的软件自动生成系统，讨论了该系统的系统配置模块、子站模块，数据库模块，图形生成模块、数据处理模块，通信模块和报表生成模块的功能，认为该系统具有开放性及通用性和支持快速原型法的特点。     

埋地钢质燃气管网地铁杂散电流腐蚀防护模拟

结合工程实例,基于COMSOL Multiphysics软件对某城市燃气管网受地铁杂散电流干扰及保护措施进行模拟仿真。建立控制方程,设置边界条件。通过将模拟数据与测试数据对比,验证了模拟仿真的可行性。模拟泄漏到土壤中的电流分别为2 A、5 A、10 A时,有、无强制接地排流时的管网管地电位分布。针对受干扰最大的管段,优化防护措施,增加镁阳极极性接地排流装置,进行管地电位的模拟。在干扰仍较为强烈的区域,增设密集镁阳极极性接地排流装置,进行管地电位的模拟。根据模拟结果得出结论:强制接地排流的防护措施对整个片区的燃气管网受干扰情况改善效果好,特别是在强制接地排流站1 km排流半径内。针对离干扰源较近的部分管段,可采取进一步的防护措施。与强制接地排流站距离较近的管道,由于管地电位负向偏移较大,容易产生防腐层脱离等现象。在增设密集镁阳极极性接地排流装置后,除与整流所距离20 m内的管段外,其余管段存在的强烈干扰已得到明显抑制。强制接地排流影响范围较大,镁阳极极性接地排流的影响范围较小,排流效果较差。在两种防护措施同时具备条件时,应优先考虑强制接地排流。     

不同催化剂对准东煤的催化气化特性对比研究

为掌握低温750℃条件下准东煤的催化气化特性规律,采用差示扫描量热与热重分析仪,通过确定适宜的CO_2气体流量、煤焦质量和颗粒直径,研究分析了准东煤在低温、微量催化剂及其不同加载方式下的催化气化特性。结果表明:低温下,准东煤在微量催化剂条件下完成催化气化过程,催化剂添加量增加,反应速率加快,催化效果更强;催化剂加载方式不同,催化效果不同,对Ca(OH)_2而言,催化效果高温高压法浸渍法研磨法;对K_2CO_3而言,催化效果研磨法高温高压法浸渍法;相同加载方式条件下,当催化剂添加量小于1.70%(质量分数)时,Ca(OH)_2催化效果优于K_2CO_3;当催化剂添加量大于3.20%时,Ca(OH)_2催化效果弱于K_2CO_3,这很可能与煤中的活性位点等因素有关。