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1.
等径弯曲通道变形力的研究   总被引:4,自引:1,他引:3  
本文利用上界定理计算等径弯曲通道变形 (ECAP)的挤压力 ,为ECAP的模具设计、挤压力的计算提供了一种可行的方法  相似文献
2.
TZM合金抗氧化性研究进展   总被引:3,自引:0,他引:3  
介绍了TZM合金的高温氧化机理,抗氧化的防护方法,综述了几种高温抗氧化涂层的工艺及优缺点.  相似文献
3.
AKS合金丝中第二相粒子形貌演变机理研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
对AKS合金中第二相粒子在烧结、轧制和拉拔各个工序中组织形貌的演变及演变机理进行研究.结果表明,烧结坯中的第二相粒子呈球形且随机分布在晶内及晶界上;轧制杆中的第二相粒子呈拉长的针状或条状分布在晶内或晶界,有的甚至穿越几个晶粒;退火态丝材中第二相粒子沿轴向呈线性分布,成多束粒子列分布在晶界或晶内.第二相粒子经压力加工后由非晶变为晶体,再经过热处理又成为非晶.  相似文献
4.
综述了超细钼粉制备与尺寸控制的研究进展与工业应用现状,论述了各种超细钼粉制备的方法与尺寸控制的原理、特点、研究现状和工业应用,并分析其应用前景。总结归纳了当今超细钼粉在尺寸控制上的研究进展及存在的问题,并提出了合理建议。  相似文献
5.
在TZM钼合金的基础上掺杂稀土氧化镧,用粉末冶金法生产出掺镧TZM合金。采用SEM、EDS对不同配方稀土钼合金的微观结构进行了分析。结果表明,掺镧可显著降低合金的晶粒尺寸,合金晶粒尺寸随着掺镧量的增加而减小;合金内第二相弥散颗粒不仅存在于晶界,也存在于晶内,可同时强化晶界和晶粒;间隙元素C、O会在晶界的第二相上富集,Ti在合金中会形成粗大的Ti-Mo固溶体,而C会和Mo形成粗大的Mo2C。稀土氧化镧的掺杂能促进TZM合金弥散分布的细小第二相的析出。  相似文献
6.
分析了钼材料脆性产生的两大原因:本征脆性和间隙杂质在晶界上的富集.论述了钼金属的主要强韧化技术,包括固溶强韧化、碳化物弥散强韧化、稀土氧化物弥散强韧化、气泡强韧化、复合强韧化等的作用机制、主要合金及发展现状.系统阐述了固-固、液-固和液-液掺杂法等传统掺杂方法,扩散沉积、多步内氮化处理等新型合金化技术的工作原理、工艺要点和优缺点.传统掺杂方法不能达到理想效果的原因在于其属于物理意义上的物质混合,无法形成具有稳定成分组成的物相.  相似文献
7.
采用粉末冶金和轧制工艺分别制备TZM合金和掺杂稀土元素镧的La-TZM合金板材,通过对其在1000、1100、1200、1300、1400、1500、1600 ℃退火后样品的金相组织、力学性能进行分析与对比,研究掺杂稀土元素镧对TZM合金再结晶温度的影响。研究表明,TZM合金的开始再结晶温度为1200 ℃左右,La-TZM合金的开始再结晶温度约为1300 ℃。La2O3在TZM合金的晶界处形成细小的第二相,阻碍了晶界的迁移,提高了TZM合金板材的再结晶温度。  相似文献
8.
采用粉末冶金法在TZM合金的基础上,分别进行固-固掺杂稀土La2O3,固-液掺杂La(NO3)3,经烧结、热轧、温轧、冷轧后得到不同掺杂方式的La-TZM合金板材。用SEM观察粉末形貌、烧结坯组织及板材断口形貌,用粒度分布、EDS分别对合金粉末粒度及合金成分进行分析。结果表明:固-液掺杂La(NO3)3比固-固掺杂稀土La2O3的La-TZM合金板材第二相分布更为均匀、细小;晶粒尺寸较小;且固-液掺杂La(NO3)3合金的抗拉强度比固-固掺杂稀土La2O3也有显著提高,使其提高了10.9%。  相似文献
9.
采用粉末冶金和轧制工艺制备不同掺镧方式的La-TZM合金,运用金相法、SEM和力学性能测试分别对其组织和性能进行研究,探讨La2O3和La(NO3)3两种掺镧方式对TZM合金力学强度及延伸率的影响机理。研究表明:La2O3-TZM合金抗拉强度为1057 MPa,延伸率为8.2%;La(NO3)3-TZM合金的抗拉强度为1202 MPa,延伸率为7.0%。La(NO3)3掺杂使合金组织内形成更加细小均匀的第二相,其断裂面为准解理断口,显著提高了TZM合金的强度,但对TZM合金的延伸率有一定的影响。  相似文献
10.
将4种组织差异较大的钼靶材在同一溅射设备,同一溅射工艺下进行磁控溅射试验,对溅射后的靶材表面及薄膜表面、截面形貌及方阻进行检测,讨论并分析靶材微观组织对溅射过程及薄膜形貌、晶向、导电性能的影响.结果表明,不同组织靶材溅射的薄膜表面及截面形貌差异较小;靶材80%的晶粒尺寸小于50 μm时,溅射薄膜沉积速率较快,方阻值的变化较小,薄膜厚度较均匀;钼靶材溅射薄膜的择优均为(110)取向,靶材组织对溅射薄膜的取向影响不大;靶材组织的晶粒均匀细小,晶界所占面积率越大,靶材减薄越均匀,靶材利用率越高.  相似文献
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