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1.
等离子喷涂耐磨涂层及热障涂层的新进展   总被引:19,自引:0,他引:19  
综述了等离子喷少技术在耐磨损涂层及热障涂层方面的研究进展,分析了等离子喷涂技术与新设备,新工艺融合后两种涂所展现出的更为优越的性能;最后指出了两种涂层的发展趋势。  相似文献
2.
选取了具有优异的高温性能和一定的自润滑性能的高温镍基合金,作为复合涂层基体材料,润滑相则分别从高,中,低温固体润滑剂中选取了Ag,CaF2,石墨(C)、MoS2,BN为基本润滑组元;耐磨相则选用了在高温下具有良好的抗氧化性能及耐磨损性能的碳化铬(Cr3C2)硬质粒子,采用等离子喷涂技术制备了具有极佳相容性的高温润滑涂层,涂层的结合强度测定,硬度测定和扫描电镜分析均显示出涂层的梯度结构优于单层结构,梯度结构缓和了涂层内部的物理性能差异,不仅使涂层的硬度得到平缓过渡,而且使涂层的结合强度大大提高,有效改善了涂层的性能。  相似文献
3.
热障陶瓷涂层的发展现状和前景   总被引:4,自引:2,他引:2  
周静  张隆平  吴护林 《表面技术》2004,33(2):7-8,11
从热障涂层的材料、制备手段、涂层制备工艺 等角度综述了热障陶瓷涂层的发展现状,讨论了制备工艺、涂层结构对涂层性能的影响,最后指出了涂层的技术发展趋势和应用前景.  相似文献
4.
瓷罗拉等离子喷涂防静电耐磨损涂层工艺   总被引:2,自引:1,他引:1       下载免费PDF全文
周静  陈汉宾  张隆平 《表面技术》2013,42(6):66-68,100
目的 提高纺织行业瓷罗拉转动轴的防静电和耐磨损性能。 方法 采用等离子喷涂技术,在瓷罗拉表面先喷涂 Ni 包 Al 过渡层,再喷涂 Al2O3-TiO2 陶瓷层,获得防静电耐磨复合涂层,并优化等离子喷涂工艺。 结果 获得了优化的等离子喷涂工艺,在后续的磨削加工中,宜选用碳化硅砂轮。 结论 制备的防静电耐磨涂层性能较好,在瓷罗拉上得到了成功应用。  相似文献
5.
钛合金高温防护涂层制备技术研究进展   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
钛合金具有比强度高、抗蚀性优异、中温性能稳定等优点,但在高温下的氧化和氧脆严重影响了其热稳定性。重点介绍了化学气相沉积(CVD)、物理气相沉积(PVD)、离子束辅助沉积(IBAD)、搪瓷涂层等技术在钛合金表面制备高温防护涂层的原理、特点及研究成果,指出了各种技术存在的问题,并提出了下一步研究重点。  相似文献
6.
合金钢热障涂层等离子喷涂及高温力学特性研究   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
目的 研究等离子喷涂热障涂层微观组织与高温力学性能,为热障涂层在合金钢的应用及其失效机制提供理论支撑.方法 采用等离子喷涂技术在30CrMnSiA钢基体上制备NiCoCrAlY/YSZ热障涂层,利用扫描电镜显微观察、物相分析、热震试验、拉伸试验等技术方法,考察涂层在高温条件下的失效行为.结果 合金钢等离子喷涂热障涂层为典型双层层片状结构,YSZ涂层仅含有稳定四方相.800℃时,涂层试样拉伸试验后的断裂载荷与无涂层试样相比高10%.热障涂层的抗热震性良好,经900℃热震循环试验10次后,涂层完好;经1000℃热震循环6次后,涂层剥落失效,剥落面位于粘结层与基体之间.热震循环过程中,钢基体被氧化甚至腐蚀.涂层试样边缘产生应力集中,随着热震次数的增加,裂纹逐渐扩展,最终导致涂层成块剥落.温度由700℃升至900℃,NiCoCrAlY涂层硬度下降幅度大于YSZ涂层和30CrMnSi基体.结论 粘结层与钢合金基体的热膨胀不匹配是导致热震试验涂层剥落的主要原因.热障涂层的隔热作用使涂层试样的基体温度较低,导致其断裂载荷与无涂层试样相比较高.  相似文献
7.
基于有限元软件ABAQUS,建立纯钛TA2线性摩擦焊接过程的二维有限元模型,在频率35 Hz、振幅2.5 mm、摩擦压力50 MPa、焊接时间4s的工艺参数下,分析纯钛TA2线性摩擦焊接温度场升温过程及冷却过程的温度场演变.结果表明:在升温过程中,摩擦焊接初始阶段界面最高温度在1 s之内迅速上升,随后焊接界面温度形成准稳态平台并且接头轴向缩短量开始线性增加.在冷却初始阶段,焊接界面温度下降明显.随着界面温度进一步降低,由于飞边热量回流作用,整个焊接界面上可以明显看到界面中心向外温度逐渐升高的趋势.  相似文献
8.
以TiCl4-BCl3-H2为反应体系,采用化学气相沉积技术,在低碳钢和石墨表面成功沉积了TiB2涂层,并研究了沉积温度、气体流量和基体类型对涂层显微结构和显微硬度的影响。结果表明:沉积温度较高时,低碳钢表面的TiB2涂层晶粒取向随机,结晶度较好,沉积温度较低时则呈柱状晶,晶粒取向随机时的显微硬度高于呈柱状晶时的显微硬度;基体类型对涂层沉积速率的影响显著,在980℃,BCl3流量100 mL/min的条件下沉积1h,低碳钢表面的涂层厚度为20μm,而石墨表面的涂层厚度为44~70μm。  相似文献
9.
将NiCr-Cr3C2复合粉和Ni包MoS2粉按不同比例混合,制成三种喷涂粉末,采用等离子喷涂技术在304不锈钢表面制备复合自润滑涂层,并对涂层的物相组成、显微组织及摩擦磨损性能进行了研究。结果表明:三种涂层的物相组成相同,主相均为Cr7C3,Ni和MoS2;涂层与基体的结合为机械结合,孔隙率较低,表面有少量微裂纹;喷涂粉末中的Ni包MoS2粉偏少或偏多都会导致涂层的摩擦磨损性能变坏,Ni包MoS2粉质量分数为30%时,涂层的摩擦系数及磨损率最低,分别约为0.36和3.3×10-4mg/s。  相似文献
10.
采用Gleeble-1500热模拟机进行恒温和恒速压缩变形实验,变形温度为300~450℃和应变速率为0.001~1 s-1,研究了新型Al-Zn-Mg-Cu合金的高温塑性变形行为,并根据动态材料模型(DMM)建立了合金的加工图。结果表明,合金高温压缩变形均存在稳态流变特征且属于正应变速率敏感材料;在实验范围内,变形温度450℃、应变速率0.001 s-1的高温低应变速率变形区域的功率散耗率最大,约为0.61;合金热变形的最佳工艺参数为:热加工温度390~410℃,应变速率0.018~0.135 s-1。  相似文献
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