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1.
Mg合金的最新发展及应用前景   总被引:208,自引:0,他引:208  
分析了当前Mg及Mg合金的发展状况及趋势,简要介绍了Mg合金及其合金化的特点、常见种类及其使用范围和成分、组织及力学性能特征;着重阐述了Mg合金的腐蚀问题及其防护方法;并详细介绍和讨论了Mg合金在电脑和汽车工业上的应用状况及发展前景;着重阐述了Mg合金的腐蚀问题及其防护方;详细介绍介绍和讨论了Mg合金在电脑和汽车工业上的应用状况及发展前景;最后,对Mg合金研究的有关问题提出了一些建议。  相似文献
2.
SiC颗粒增强铝基复合材料薄板的力学性能   总被引:9,自引:2,他引:7  
研究了粉末冶金法制备的SiC颗粒增强铝基复合材料薄板的常温及高温力学性能,结果表明,铝基复合材料薄板在常温下具有较高的强度,薄板性能基本呈各向同性,其断裂机制主要为颗粒从基体脱粘,同时有少量颗粒破碎。随着温度的升高,复合材料板材强度逐渐下降,延伸率增大。在200℃时仍能保持较高的强度和较好的综合性能,其抗拉强度达370MPa,屈服强度达243MPa,延伸率达11.3%。  相似文献
3.
利用原位反应自发渗透技术合成了47.5%碳化钛TiC(体积分数,下同)增强AZ91D镁基复合材料,对比研究了该复合材料与铸态镁合金AZ91D基体的室温与高温拉伸变形行为,观察了拉伸断口微观组织形貌,并分析了这两种材料的断裂特征。结果表明,TiC/Mg复合材料具有良好的高温力学性能,在拉伸变形速率为0.001s^-1以及温度为723K,时其拉伸强度可达91.1MPa,而此时相同变形条件下的铸态AZ91D镁合金拉伸断裂强度只有41.1MPa,增幅达120%。而在室温下,镁基复合材料的拉伸断裂强度仅高出基体铸态镁合金23.4%。镁基复合材料的断裂应变较低,高低温时均表现为脆性断裂;而镁合金则由室温下的脆性断裂向高温下的韧性断裂过渡。  相似文献
4.
以X射线衍射分析术为主要分析手段,探讨了双相合金Mg-8Li-1Al(质量分数,%)在等通道转角挤压(ECAP)变形过程中的变形方式,α相在第1道次ECAP过程中主要的变形方式是{10-↑11}(-↑1012)孪生,在随后道次的ECAP过程中主要变形方式为位错滑移,变形方式的转变主要是由于ECAP造成的组织细化效应;对于β相,各道次ECAP的主要变形方式均为位错滑移。  相似文献
5.
热处理对AZ80镁合金结构及性能的影响   总被引:8,自引:0,他引:8       下载免费PDF全文
唐伟  韩恩厚  徐永波  刘路 《金属学报》2005,41(11):1199-1206
利用环境扫描电镜(ESEM)和透射电镜(TEM)研究了时效温度对AZ80镁合金析出相的影响,测定了析出相/基体的位向关系,分析了不同析出相的析出机理及其对合金性能的影响.实验中观察到β-Mg17Al12析出相的一种新的析出方式一颗粒状卢相沿晶界及孪晶处形核、生长.AZ80镁合金高温(310℃)时效时,析出相为连续析出,呈菱形片状或颗粒状.其中前者在晶内均匀形核生长,与基体的基面平行,对合金性能有一定强化作用;而后者分布于晶界,它的出现大大降低了合金性能.时效温度降低(〈250℃),将出现不连续析出相,呈片层状,其片层与基体基面平行或垂直,在晶界形核并向晶内生长,随着不连续析出相的生长,将推动晶界向前移动,不连续析出相对合金的性能强化效果较大.  相似文献
6.
Monel合金高速塑性剪切变形与动态再结晶   总被引:7,自引:0,他引:7  
李强  徐永波 《金属学报》1999,35(1):49-52
采用Hopkinson杆加载技术和帽状试样,研究Monel合金在εs≈4.3×105s-1的高应变速率条件下的应力-应变关系及塑性变形行为.实验及计算结果表明,塑性区(简称剪切带)内温度随剪切应变增加呈线性升高.透射电镜证实剪切带组织发生了动态再结晶,再结晶晶粒约为170nm.分析了剪切带中组织结构的演变过程,讨论了动态再结晶的机制  相似文献
7.
TiC/AZ91D镁基复合材料高温压缩变形行为   总被引:7,自引:0,他引:7       下载免费PDF全文
利用自发渗透原位合成法制备了不同体积分数的TiC增强AZ91D镁基复合材料,研究了不同压缩应变速率以及不同变形温度下复合材料的热变形行为,计算分析了不同温度下应变速率敏感指数(m)和表观激活能(Q)与TiC含量的关系.结果表明:TiC/AZ91D复合材料压缩流变应力随TiC含量的增加而升高;TiC含量相同时,流变应力随温度升高或初始应变速率减小而降低.m值随变形温度升高而增大;变形温度以及压缩应变速率相同时,m值随TiC含量升高而增大.Q值依赖于温度、应变速率和TiC含量及其分布,不同条件下其高温变形机制有所差异.  相似文献
8.
钢中剪切变形局部化的形成与发展   总被引:5,自引:1,他引:4       下载免费PDF全文
徐永波  白以龙  沈乐天  薛青  李环  孔丹 《金属学报》1995,31(11):485-493
对低碳20号钢经正火,淬火烽回火处理后在高速扭转过程中变形局部化的发生,发展演化过程以及最后形成的剪切带的微结构特征进行了观察。结果表明,变形局部化敏感于材料的强度、强度越高,越容易出现变形局部化.局部化的产生与发展涉及到一系列相继发生的晶体学和非晶体学的变形现象:析出相-基本间界面发射位错琪成有网络,位错胞形成并沼剪切带方向拉长。  相似文献
9.
随着等通道转角挤压(ECAP)次数的增加,Mg-8Li-1Al(质量分数,%)合金的室温拉伸强度和塑性同时增加,对应1,2,3,4次ECAP,合金的屈服强度分别为169,185,196和198MPa,延伸率分别为12%,14%,25%和27%,微观组织分析表明,ECAP方法在细化两相组织、提高合金强度的同时,还改善了α相组织的均匀性和等轴性,并使各晶粒间的取向差逐渐增大,这种处在非平衡状态的、具有较大取向差的晶界结构,在室温拉伸变形过程中可激活晶界滑移或晶粒转动等变形方式,进而使材料的塑性随道次增加而得到提高。  相似文献
10.
Mg-Y-Nd合金的蠕变行为及其微观机制   总被引:5,自引:0,他引:5  
沙桂英  韩恩厚  于涛  徐永波  刘路  高国忠 《金属学报》2003,39(10):1025-1030
以恒应力方式在Mayes试验机上对自行研制的铸造Mg—Y—Nd合金进行了压缩蠕变实验。结果表明:在温度低于300℃、应力低于100MPa条件下,Mg—Y—Nd合金具有极其优良的蠕变性能,特别是在200℃时,该合金的稳态蠕变速率较Mg—Zn—Ce合金和普通的AZ80,AM60合金降低约3个数量级;滑移和孪生是Mg—Y—Nd合金蠕变变形的基本方式;大量的β相和蠕变期间沉淀相动态析出产生的沉淀强化和晶界强化是提高该合金蠕变抗力的主要机制,MgO质点薄层(在α—Mg/β相界面间)及其独立聚合区(脱离β相)的生成、动态再结晶的发展和初生β相的断裂是降低该合金蠕变抗力的主要原因。  相似文献
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