排序方式: 共有65条查询结果,搜索用时 62 毫秒
1.
镍基粉末高温合金FGH95涡轮盘材料研究 总被引:14,自引:0,他引:14
讨论了FGH95氩气雾化粉末高温合金中中缺陷、粉末颗粒凝固组织及其相组成,粉末经过热静压显微组织与相组成、热等静压坯再经包套模锻后合金的组织与低周疲劳性能,以及热等静压坯再再经挤压后合金组织的改善和处理制度的改进。 相似文献
2.
3.
FGH96合金晶粒长大规律的研究 总被引:9,自引:4,他引:5
对FGH96合金在热处理过程中晶粒长大规律进行了系统的研究。结果表明,γ’相对晶粒长大有显著阻碍作用,在低于γ’相固溶温度(1109℃)热处理时,大量未溶解的γ’相使得晶粒长大缓慢;在高于γ’相固溶温度以上时,合金为单相奥氏体组织,晶粒随温度的升高快速长大。晶粒长大动力学表明:在高于,相固溶温度以上时,晶粒生长指数随着热处理温度的升高而增加;在热处理温度为1135℃和1150℃下的晶粒长大激活能为293.4kJ/mol,晶粒长大机理为自扩散过程控制机理,并建立了相应的晶粒长大动力学方程。 相似文献
4.
等离子旋转电极雾化FGH95高温合金粉末的预热处理 总被引:8,自引:1,他引:7
在不同热处理制度下对等离子旋转电极雾化(PREP)FGH95高温合金粉末颗粒进行预热处理,并对热处理粉末颗粒微观组织、碳化物析出相及γ相的变化规律进行研究。结果表明:随着预热处理温度升高,树枝晶组织逐渐消失,γ相由圆形逐渐转变为方形,粉末颗粒中的MC′型亚稳碳化物发生分解和转变,析出稳定的MC,M23C6及M6C型碳化物。M23C6碳化物的析出温度为950℃,M23C6与M6C碳化物的相互转变温度为1000~1050℃,M23C6和M6C的溶解温度为1100℃。 相似文献
5.
对等离子旋转电极雾化(PREP)FGH95高温合金粉末颗粒凝固组织特征进行研究,并用数值分析方法计算了FGH95合金粉末凝固过程中冷却速率与粉末粒度之间的关系,结果表明:粉末颗粒表面凝固组织主要是树枝晶和胞状长大晶,随着粉末颗粒尺寸的减小,内部凝固组织由树枝晶为主逐渐转变为以胞状晶及微晶组织为主,冷却速率与粉末粒度之间的关系为T=2.267×109d-1.649,由此得出FGH95合金二次枝晶臂距与冷却速率之间的关系为S=36.2T-0.24. 相似文献
6.
7.
FGH95高温合金的静态再结晶机制 总被引:5,自引:0,他引:5
对热等静压FGH95合金高温挤压形变后的试样进行静态再结晶处理,讨论了其再结晶形核机制及γ′相对再结晶过程的影响.结果表明:合金在γ′相几乎完全溶解温度以上再结晶时,形核以应变诱发晶界迁移机制进行,而在γ′相大量存在的温度范围内则是以亚晶粗化形核机制进行;γ′相的分解速率对再结晶速率有重要影响,随再结晶温度的升高,γ′相分解速率加快,再结晶激活能减小,再结晶速率加快,γ′相分解后以同步或不同步方式重新析出. 相似文献
8.
等离子旋转电极雾化熔滴的热量传输与凝固行为 总被引:4,自引:2,他引:2
建立了在等离子旋转电极雾化 (PREP)制取合金粉末的过程中雾化熔滴的轨道运动方程 ,讨论了雾化熔滴在凝固过程中的热量传输与凝固行为 ,并确定了定量计算换热系数所需的雾化熔滴初始速度。用数值求解方法计算了FGH95高温合金雾化熔滴在PREP过程中的速度及其在凝固过程中的温度、固相分数、冷却速率等凝固参数。结果表明 :在作者提出的工艺参数下 ,FGH95合金熔滴的冷却速率达 10 4 K/s量级以上 ,合金过热度对冷却速率的影响主要在全液态阶段 ,而冷却速率和固相分数对氩氦气体的混合比例极其敏感 相似文献
9.
10.