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TC4ELI合金疲劳裂纹尖端塑性区对裂纹扩展的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了TC4ELI合金片层组织与短棒α组织中的疲劳裂纹尖端塑性区及裂纹扩展行为.首先通过SEM及TEM观察比较两种显微组织下的疲劳裂纹尖端塑性区,讨论两种显微组织中裂纹尖端塑性区对疲劳裂纹扩展路径及扩展断口的影响,分析裂纹扩展路径和裂纹尖端塑性区对裂纹闭合及裂纹扩展速率的影响.结果表明:与短棒α组织相比,片层组织中具有较大的裂纹尖端塑性区及曲折的裂纹扩展路径,并最终从疲劳裂纹闭合的角度,解释了片层组织具有较低的疲劳裂纹扩展速率的原因. 相似文献
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采用Gleeble-3800热模拟机对TC16钛合金丝材分别进行冷镦、热镦实验,利用SEM、TEM、显微硬度计等手段对冷镦、热镦样品及成形后再固溶时效热处理的样品进行显微组织观察和硬度测试。结果表明:冷镦与热镦样品在显微组织和性能上存在差异,但重新固溶时效热处理后,冷镦与热镦样品的显微组织和力学性能接近。 相似文献
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采用Ti-5Al-2.5Sn ELI (TA7 ELI)洁净预合金粉末通过热等静压(HIP)致密化工艺制备TA7 ELI合金.利用粒度仪和扫描电镜等对粉末的粒径分布、形貌和化学成分进行表征.利用金相显微镜分析热等静压后TA7 ELI合金的显微组织,利用电子探针分析包套和粉末反应层的元素分布.结果表明:粉末的平均粒度约为80 μm,形貌呈球形;经1 000 ℃、130 MPa、3 h热等静压后,材料的相对密度达到理论密度的99.5%,获得平均晶粒直径约为40 μm的细小等轴晶组织;包套与TA7 ELI粉末界面反应层厚度为3~8 μm,反应层富集Al和Sn元素,Fe元素沿TA7 ELI晶界快速扩散,在界面附近呈网状分布. 相似文献
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通过对比钛合金不同显微组织下疲劳裂纹扩展速率Paris区转折点的位
置, 发现原始β晶粒尺寸是影响Paris区转折点位置的主要因素, 晶
团尺寸以及片层厚度对转折点位置没有影响. 并且通过分析转折点前、后
疲劳裂纹扩展微观阶段的转变及断裂方式变化, 得出转折点的出现是
疲劳裂纹尖端塑性区尺寸超过晶粒尺寸所致. 具有β晶粒的马氏体组
织疲劳裂纹扩展速率Paris区并不存在转折点, 说明转折点的出现不仅仅是
由于原始β晶粒的存在, 还和显微组织类型有关. 通过分析还发现,
钛合金片层组织中裂纹尖端塑性区实际尺寸大于计算得到的单向塑性
区尺寸以及循环塑性区尺寸. 相似文献
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钛合金β晶粒生长规律及晶粒尺寸对损伤容限性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
分别对α+β两相区及β单相区锻造的TC4合金在相变点以上温度保温,然后对不同温度条件下原始β晶粒尺寸进行统计,并测试了几种不同晶粒尺寸下的疲劳裂纹扩展速率及断裂韧性.晶粒尺寸统计结果显示:原始β晶粒尺寸不仅与热处理温度和时间有关,也与锻造工艺有关.原始β晶粒尺寸与保温时问呈指数关系;在1 h条件下原始β晶粒尺寸并不总是随温度的升高一直增大,在某个温度范围内有一极值;锻造工艺不同,原始β晶粒尺寸波动也不同.从晶粒生长的热力学及动力学两方面对上述现象进行了分析.力学性能结果显示晶粒尺寸对裂纹扩展速率及断裂韧性均有影响,并对影响机理进行了分析. 相似文献
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含碳量为0.43%的Ti-60合金在1135℃热处理水淬后析出形态规则的碳化物TiC.碳化物主要分布在β相晶粒内部,少量位于初生α(ap)相与β转变组织界面处和αp相内.合金随后在750-850℃时效处理后空冷,碳化物发生显著的溶解.β相晶粒内以及αp与β转变组织界面处β相晶粒一侧的碳化物,沿着β相方向优先溶解,造成碳化物形态不规则及其周围是贫β相的α基体.αp相晶粒内的碳化物以均匀、缓慢的速度溶解.从β相与碳化物的包析反应、位错和曲率作用等方面探讨了碳化物的溶解机制. 相似文献
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