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采用高活度渗铝工艺在IC-6(Ni3Al-Mo基)合金表面获得内扩散型渗铝涂层,在氮气环境下对渗铝涂层进行扩散处理.利用光学显微镜、SEM、EPMA、XRD分析研究了涂层的成分及组织结构,测定表明,涂层中的钼以Mo3Al沉淀相的形式存在.等温氧化及循环氧化实验表明,渗铝涂层的抗高温氧化性能明显优于IC-6合金;保护性的Al2O3氧化膜阻止了钼的氧化物的形成,避免了IC-6合金在循环氧化中出现的NiMoO4相的多晶型转变,显著改变了合金的抗循环氧化能力;涂层经1000℃、300h等温氧化及1000℃、100h循环氧化后,未出现β-NiAl相的分解,可认为涂层具有较强的保护作用。 相似文献
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晶粒尺寸对含Zr的Ni_3Al合金氧化行为的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Ni-11,82Al-1.03Zr-0.1B(wt-%)合金晶粒尺寸为30和180μm两种组织结构试样,在900和1100℃静态空气中的等温氧化行为.发现,当氧化温度为900℃时,氧化速率随晶粒尺寸减小而减小,而在1100℃,二者氧化速率几乎没有区别.利用EPMA,XRD分析了氧化产物,证明两种试样的氧化膜相成分与结构,均由NiO外层和Al_2O_3,NiAl_2O_4内层组成.但氧化膜/合金界面形貌显著不同.900℃氧化膜与合金界面呈平滑的波浪型,而1100℃界面出现树根状突出氧化物伸入到合金表层内部.对上述实验结果作了理论分析,认为前一结果为合金晶界快速短路扩散传质所致、而后一现象与合金晶粒尺寸关系较小,起决定作用的为活性元素Zr的“反应元素效应(REE)”. 相似文献
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万能测长仪上测量螺距为1mm的螺纹环规,规定用0.8 mm的测头,这对于止端牙顶截去H/8高度的旧螺纹标准是可行的。但对于止端截顶H/4高度的螺纹新标准(GB——196—63)是不能适用的。否则,往往将新入厂的止端螺纹环现在测长仪上测为“中经超差(大)不合格”(通端螺纹环规为完整牙型,无此现象)。经查找原因发现: 相似文献
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定向凝固Ni_3Al-Mo基合金高温氧化研究SCIEI 总被引:1,自引:0,他引:1
利用热天平连续称重,研究了Ni3Al-Mo基合金(IC-6)在1273,1373K的空气中恒温300h的氧化行为.用EPMA及XRD分析了氧化层的结构和成分,;IC-6合金的氧化层中包括NiAl2O4,NiMoO4,MoO2相.氧向内扩散及MoO2氧化形成挥发性MoO3同时影响着IC-6合金的氧化进程,氧化反应方程式可表示为:理论方程与实验数据吻合较好.MoO3在1273、1373K的挥发速率常数分别为3.27×10-5和2.55×10-4mg/cm2·s. 相似文献
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研究了含Mo的Ni3Al-F3基合金在900-1100℃空气中等温氧化行为,利用光学显微镜、SEM、EPMA、XRD分析了氧化膜的形态和结构。研究表明,含Mo的Ni3Al-F3基合金由γ和β相组成,对应于γ相的氧化膜由多相组成,合金元素Fe和Mo使得γ相的氧化速率增大,氧化膜的粘附性和内聚力下降,其氧化反应激活能为42.7KJ/mol,Fe穿过Al2O3氧化层的扩散为氧化反应的速率控制步骤。而β相 相似文献
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细晶Ni-11.82Al-1.03Zr-0.1B合金在空气中1000℃预氧化15min后,由于活性元素Zi的作用,氧化膜外层形成富Ni氧化膜,使空气环境下600℃的动态脆性加剧,真空下600℃拉伸时,预氧化处理后的细晶试样塑性仅略有降低。 相似文献
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采用高活度渗铝工艺在IC-6(Ni3Al-Mo基)合金表面获得内扩散型渗铝涂层,在氩气环境下对渗铝涂层进行扩散处理。利用光学显微镜、SEM、EPMA、XRD分析研究了涂层的成分及组织结构,测定表明,涂层中的钼以Mo3Al沉淀相的形式存在。等温氧化及循环氧化实验表明,渗铝涂层的抗高温氧化性能明显优于IC-6合金;保护性的Al2O3氧化膜阻止了钼的氧化物的形成,避免了IC-6合金在循环氧化中出现的Ni 相似文献