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1.
利用有限元软件对空冷后具有一定温度梯度的板坯的轧制过程进行数值模拟计算,研究分析两种不同高温力学特性的钢种在轧制时边角部金属的位移、应变及应力情况,分析边部线状缺陷起源的褶皱的形成过程并通过轧制试验予以验证。分析结果表明,边线形成与变形温度范围内变形抗力的不连续变化具有明显相关性,变形抗力随温度连续变化的钢种轧制过程角部金属不会形成褶皱;变形抗力随变形温度不连续变化的钢种,当板坯角部金属进入两相区时,由于轧制过程两相区变形抗力出现谷值,易出现褶皱并最终演变为边部线状缺陷。  相似文献   
2.
1780热轧宽度问题从2007年6月份开始日趋严重,宽度不合,余材量不断增大,针对这一情况,从提高精轧宽展稳定性、粗轧目标宽度准确性及粗轧宽度控制精度三方面优化宽度控制模型,从而使宽度问题得以受控.  相似文献   
3.
2618铝合金的热变形和加工图   总被引:24,自引:3,他引:21  
在Gleeble-1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573~773 K、应变速率为0.01~10s-1时2618铝合金的热变形行为.热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181 kJ/mol,大于其自扩散激活能.根据材料动态模型,计算并分析了2618铝合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为623~723 K,应变速率为0.01 s-1,温加工温度为573 K左右,应变速率为0.01 s-1.  相似文献   
4.
在Gleeble-1500热模拟机上,对2A70铝合金进行等温热压缩试验,变形温度为300℃~500℃,应变速率为0.01s^-1~10s^-1,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明:2A70铝合金真应力-应变曲线中,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复特征;在应变速率ε=1.0s^-1,变形温度高于420℃条件下,应力出现锯齿波动,表现出不连续动态再结晶特征。在用本构方程描述2A70铝合金热变形行为时,其变形激活能Q为180.83kJ/mol。  相似文献   
5.
固溶时间对2A70合金组织和性能的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
通过金相组织及透射电镜研究了不同固溶时间对2A70合金组织性能的影响。结果表明:固溶保温时间7h~9h可使合金得到最佳强化效果。析出的强化相均匀分布,可有效的阻止位错滑移,提高合金的强度。固溶保温时间过长会造成合金的晶粒长大,析出相间距增大,使合金力学性能急剧降低。  相似文献   
6.
边部线状裂纹在厚板产线属于常见缺陷,国内外很多厚板研究机构均对此类缺陷做过研究。通过大生产数据分析和金相组织分析,对部分研究的理论机理进行了验证:轧制过程中,板坯侧面靠近板坯轧制上下表面处首先形成凹陷,而后凹陷随侧面翻平过程到达轧制表面形成折叠,即边部线状裂纹。展宽轧制过程上下表面的不均匀变形会增加边部线状裂纹距钢板边缘的距离。通过试验轧机模拟寻找到了均匀化上下表面变形来减少翻平的措施,并结合缺陷的产生机理在大生产中进行了改进。  相似文献   
7.
研究了20 mm厚60 kg级直接淬火钢板不同切割方式下切割区域附近组织和硬度的特点。结果表明,火焰切割后,在割口附近会形成明显的软化区域,而等离子切割和激光切割无明显软化区域;等离子割口和激光割口处会重新淬火,其硬度远高于远离割口处;火焰切割割口的热影响区域大于等离子切割和激光切割。考虑到等离子切割和激光切割的适应厚度范围以及热影响区域的大小,推荐采用等离子切割20 mm厚60 kg级直接淬火钢板。  相似文献   
8.
在Gleeble-1500热模拟机上对LD7铝合金进行等温热变形实验,变形温度为300~500℃,应变速率为0.01~10s-1,研究其热变形的流变应力行为、显微组织及软化机制.结果表明LD7铝合金真应力-真应变曲线表现出动态回复特征,在应变速率ε=1.0s-1,变形温度高于420℃时,应力出现锯齿波动,表现出不连续动态再结晶特征.合金在压缩过程中主要软化机制为动态回复,同时也存在动态再结晶.变形后晶粒尺寸随变形温度升高而增大,随变形速率增加而减小.  相似文献   
9.
针对热模拟试验机Thermecmastor-Z上进行压缩试验产生的两端鼓肚的特殊现象,本研究采用试样端部温度补偿的方式改善试样在压缩过程中的温度均匀性,再辅以相应的润滑介质可以极大的改善两端鼓肚现象、获得更精确的试验结果。  相似文献   
10.
针对热模拟试验机Thermecmastor-Z上进行压缩试验产生的两端鼓肚的特殊现象,本研究采用试样端部温度补偿的方式改善试样在压缩过程中的温度均匀性,再辅以相应的润滑介质可以极大的改善两端鼓肚现象、获得更精确的试验结果。  相似文献   
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