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2.
为了减少和防止叔十二烷基硫醇(TDM)对灌装用冷轧钢板的腐蚀,采用数码相机、扫描电镜观察和X射线光电子能谱研究了冷轧钢板在分别含NaCl和H2O的TDM浸泡液中的腐蚀行为。结果表明:泠轧钢板浸入TDM浸泡液中时,TDM在冷轧钢板上形成了一层自组装膜层,当TDM浸泡液中含有NaCl时,Cl-的吸附和穿透会加速膜层破坏,使冷轧钢板呈均匀腐蚀形态;冷轧钢板缺陷处无自组装膜层覆盖,当其浸入含H2O的TDM浸泡液中时,H2O对冷轧钢板在TDM中的腐蚀起决定性加速作用,使冷轧钢板无膜层覆盖部位发生阳极溶解腐蚀,产生点蚀,当溶液中存在厌氧菌时,H2O会加速厌氧菌在缺陷处的增殖,产生垢下腐蚀,而有膜层覆盖之处,由于H2O的存在,产生了丝状腐蚀。 相似文献
3.
4.
打磨态690TT合金经不同时间浸泡后表面氧化膜结构分析 总被引:1,自引:0,他引:1
利用多种分析手段深入分析了打磨处理的690TT合金在模拟压水堆一回路高温高压水环境中经不同时间浸泡后表面生长的氧化膜的微观结构.结果表明,从短期氧化到长期氧化.氧化膜表面形貌变化不明显;氧化膜主要由尖晶石结构的氧化物和单质Ni构成.浸泡96和1440 h后,氧化膜主要由富含Cr的氧化物构成.浸泡720,1440和2160 h后,氧化膜均由外层、中间层和内层构成:外层是分散的富含Ni和Fe的尖晶石结构的大颗粒氧化物;中间层是致密的富含Cr的尖晶石结构的小颗粒氧化物;内层是均匀连续的富含Cr的氧化物.中间层和内层氧化物能对基体起到良好的保护作用;随着氧化时间的延长,保护层的平均生长速率逐渐降低.打磨处理促进了690TT合金表面保护性氧化膜的生长. 相似文献
5.
采用扫描电镜、原子力显微镜和表而粗糙度测量仪对具有不同表面状态的690TT合金表面形貌进行了表征与比较。采用零电荷电位测量、动电位扫描和电化学快慢扫描等方法对不同的690TT合金的腐蚀行为进行了比较。结果表明,与机械抛光样品相比较,打磨样品表面起伏较严重,拥有更大的表面粗糙度值;在相同的腐蚀环境中,打磨样品比机械抛光样品表现出更大的腐蚀速度和更高的应力腐蚀开裂敏感性。分析认为,单纯的表面较大粗糙度和残余应变均能够促进690TT合金的腐蚀。实验中打磨690TT样品表现出的较高腐蚀速度和应力腐蚀开裂敏感性是由其较大的表面粗糙度和表面残余应变综合影响结果。 相似文献
6.
7.
采用动电位极化、扫描电镜(SEM)和X光电子能谱分析(XPS)等技术研究了含0.4mass%Mn的Zn-0.4Mn合金在模拟海洋大气环境溶液(0.1 mol/L NaCl 0.1 mol/L Na2SO4 0.01 mol/L NaHCO3)中的腐蚀行为.结果表明,Zn和Zn-0.4Mn合金上的腐蚀产物均以ZnO和Zn5(CO3)2(OH)6为主,但Zn-0.4Mn表层有更多的Zn5(CO3)2(OH)6.Mn的作用足使腐蚀产物致密,并促进耐蚀腐蚀产物(Zn5(CO3)2(OH)6)的形成,从而显著提高Zn在此溶液中的耐蚀性能. 相似文献
8.
本文利用三电极技术研究了超高纯铁素体不锈钢Fe-26Cr-1Mo在3.5%NaCl水溶液转化体系中,低周腐蚀疲劳的裂纹萌生行为.在静态点蚀电位以下,形变诱发点蚀出现,但是点蚀在本文的研究体系不是导致裂纹萌生的原因.在低应变速率下,裂纹沿晶内的驻留滑移带萌生,且沿滑移带的电化学溶解加快了裂纹萌生.在高应变速率下,裂纹在晶界萌生,且沿晶界有点蚀实验结果表明,电化学溶解加速了裂纹萌生,点蚀在此钝化体系中不是裂纹萌生的机制.应变速率影响裂纹萌生方式. 相似文献
9.
通过正交试验法,采用动电位扫描技术研究了温度、pH和Cl-浓度对NiTi形状记忆合金在模拟口腔溶液中电化学行为的影响.结果表明温度、pH和Cl-浓度对NiTi的点蚀行为都有较大影响.溶液温度为25℃时点蚀电位最负,随着温度的升高,点蚀电位逐渐升高.溶液中的Cl-浓度很低时(不超过0.1 mol/L)点蚀电位较高,随着Cl-浓度的增加,点蚀电位急剧下降.当溶液的pH为6.0时,点蚀电位最高. 相似文献
10.
循环载荷下裂尖形变规律的实验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
应用散斑干涉技术,在常幅载荷下对疲劳裂纹扩展过程中的一个循环周期内,不同加载阶段的裂尖应变、裂纹张开位移进行了原位测量,给出了裂纹闭合对裂纹张开位移及裂尖形变的影响规律。结果表明:由于裂纹闭合和残余压应力的存在,疲劳裂尖应变与外加载荷的平方并不成正比,在加载初期,裂纹处于闭合状态,裂尖应变无明显变化,随着载荷的增加,裂纹逐渐由远离裂尖处张开并向裂尖发展,一旦裂纹完全张开,裂尖应变迅速增加,对裂尖应力-应变状态的分析表明,裂尖材料的应力-应变关系类似于光滑试样低周拉压疲劳应力-应变滞后关系。 相似文献