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目前,鲜见关于过冷度对GH4169高温合金摩擦磨损性能的研究报道。采用复合熔盐净化法对GH4169高温合金进行过冷处理。采用光学显微镜分析过冷合金凝固组织的演化规律,采用硬度计测量其硬度;利用球-盘干摩擦磨损试验研究了不同过冷度下GH4169高温合金的摩擦系数和磨损机理,采用扫描电镜及能谱仪分析其磨损形貌及成分。结果表明:在小过冷度范围内(10 K≤△T63 K),摩擦系数随着过冷度的增大先增大后减小;在中等过冷度范围内(63 K≤△T90 K),摩擦系数随过冷度的增大而增大;在大过冷度范围内(90 K≤△T250 K),摩擦系数随过冷度的增大而减小;过冷GH4169高温合金的磨损机制也分为3个阶段,前期以磨粒磨损为主,中期由接触疲劳磨损向黏着磨损转变,后期为黏着磨损和氧化磨损的竞争机制。 相似文献
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通过扫描电镜原位拉伸实验,动态跟踪观察了2种非金属夹杂物对FGH95合金裂纹萌生和扩展的影响规律。结果表明,裂纹在夹杂物处萌生,塑性莫来石类夹杂的尖角处,是裂纹萌生的择优位置。在最大正应力和最大剪应力的作用下,裂纹沿与主应力轴垂直或约45°向夹杂内部扩展。当裂纹扩展到基体中之后,呈锯齿状向基体内扩展,但主裂纹所在平面仍与主应力轴垂直,其尖端变形带内有明显的滑移线出现。夹杂物附近基体中的贫γ′相区,断口呈韧性沿晶断裂,而远离夹杂物的基体处则变为穿晶断裂。 相似文献
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采用热等静压工艺进行了FGH91粉末高温合金和K418B铸造叶环扩散连接试验,研究了FGH91-K418B双合金的界面成分扩散和连接接头的组织和力学性能。结果表明,在连接界面足够清洁的条件下,选择1190 ℃+170 MPa的热等静压工艺,可以实现FGH91和K418B两种合金良好的冶金连接。进一步观察和分析发现,扩散连接接头致密完整,无夹杂物和连续的第二相析出物,扩散区宽度80~120 μm。FGH91-K418B双合金的拉伸性能、持久性能和显微组织具有良好的一致性,试样断裂均未发生在界面结合处。 相似文献
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研究了经粉末冶金的镍基U720Li高温合金在680、700和730 ℃长期时效(3000 h)下的组织演变及力学性能变化,表征了γ′相在长期时效过程中的形貌与尺寸变化。结果表明,γ′相粗化行为由扩散过程控制。在680和700 ℃下的长期时效过程中,U720Li高温合金的抗拉伸和蠕变性能保持稳定;但在730 ℃/500 h长期时效后,合金屈服强度逐渐降低,塑性增加。在730 ℃长期时效过程中,U720Li高温合金的疲劳和蠕变性能急剧下降,这与γ′相的形貌演变有关。 相似文献
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粉末粒度对FGH95粉末高温合金组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
选用-100目+150目(粗粉),-100目(全粉)和-150目(细粉)3种粒度组成的等离子旋转电极法(PREP)FGH95合金粉末,经1180℃热等静压(HIP)成形,再经1050℃等温锻造(HIF)工艺.研究结果表明3种粒度组成的合金在热等静压状态下的显微组织中,细粉合金较均匀,但再结晶程度及再结晶晶粒度差别不明显.经过HIP+HIF工艺后,3种粒度组成的合金晶粒度差别不大,再结晶晶粒度为ASTM 9~10级,枝晶区域均明显减少,但仍有部分残余枝晶,且粗粉多于全粉和细粉.经过HIP+HIF+HT工艺后粗粉的综合力学性能好于全粉和细粉.总之,采用HIP+HIF工艺路线,粉末粒度组成对FGH95合金的显微组织和力学性能影响不明显. 相似文献
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在过去的十五年中,Al-Li合金的优点,如低密度,高弹性等都已被充分证明。但是,Al-Li合金在航空领域中的应用却并不如原先所预料。部分原因是由于Al-Li合金与传统的航空铝合金相比,塑性、韧性、抗应力腐蚀性较低。另外,Al-Li合金在室温下长期暴露或在稍高温度下短时暴露,都会使其韧性下降。后者还会使Al-Li合金不适用于超音速飞机,因为高的空气摩擦温度会使机体温度升高。 相似文献
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