Al-11.91Si-3.5Cu-1.69Ni-0.75Mg合金的热处理工艺

通过Pandat软件模拟了Al-11.91Si-3.5Cu-1.69Ni-0.75Mg合金的平衡凝固相图,测量了其DSC曲线。结果表明,合金的第一个吸热峰开始于502.7℃,结合相图可知该吸热峰对应于Al2Cu的转变温度。基于此,设计了495℃×(6、10、14)h单步固溶。发现495℃×2h固溶后最低吸热峰的开始温度提高到了522.1℃。基于此设计了495℃×2h+515℃×(4、8、12)h两步固溶,并与单步固溶作对比。固溶完成后在200℃时效得到合金不同热处理状态下的时效曲线,并测量了对应峰时效态的拉伸力学性能。得到最佳热处理方案为:(495℃×2h+515℃×8h)固溶+(200℃×4h)时效,时效后合金的抗拉强度从铸态的212 MPa提高到367 MPa,伸长率从0.44%提高到0.66%。     

镁-稀土耐热镁合金活塞的开发研究

采用Mg-11Y-5Gd-2Zn-0.5Zr镁合金重力铸造发动机活塞,确定了浇注温度、模具温度、热处理工艺等参数。对镁合金活塞本体的组织研究表明,原始铸态合金组织中有大量的第二相分布于晶界处,经过固溶和时效热处理,在晶界处析出大量的层片状析出相。在时效态,活塞裙部的硬度(HV)达到131.4;活塞顶部的高温抗拉强度大,在350℃时的抗拉强度为161.9MPa;在250℃、80MPa条件下经过100h镁合金活塞材料的蠕变变形量只有0.428%;Mg-11Y-5Gd-2Zn-0.5Zr镁合金活塞的密度为1.995g.cm-3,100℃时比热容为850J.kg-1.K-1,室温热导率为23W.m-1.K-1,20～100℃的线膨胀系数为25.6×10-6K-1。     

机械力活化合成纳米晶氮化铝研究

通过氧化铝碳热还原反应,用机械力活化法合成了纳米结构的氮化铝,研究了球磨活化对氧化铝碳热还原反应的作用。发现氧化铝经球磨活化后,氮化铝在１０００℃开始生成,碳热还原反应加快,反应激活能由５２９ｋＪ／ｍｏｌ降低到４５７ｋＪ／ｍｏｌ。机械力活化合成的氮化铝晶粒尺寸为２９ｎｍ,粒平均为８μｍ,颗粒尺寸符合对数－正态分布。     

Mg-9Al-0.5Zn-0.3Be熔体表面氧化行为

在Mg 9Al 0 .5Zn合金中添加 0 .3%铍 ,镁合金液抗氧化性能得到极大提高 ,可以直接暴露在大气中熔炼。X射线衍射表明 ,合金表面有结构远较氧化镁致密的氧化铍生成 ,从而导致整个氧化膜致密程度提高。利用俄歇电子能谱 (AES)进行氧化膜元素深度剖析发现 ,在含 0 .3%铍的镁合金液表面生成的氧化膜可以分为 3个亚层 :最外层为氧化镁层 ;中间层为致密复合层 ,由氧化铍、氧化镁和氧化铝组成 ;内层为氧化膜向基体的过渡层。热力学分析表明 ,氧化膜中的这种分层结构同镁的高蒸汽压以及自由能变化吻合。     

镁合金锭品质控制

为解决镁合金生产中存在的品质问题 ,通过对熔剂配方、熔炼操作和后处理三方面生产工艺的改进 ,使镁合金锭的品质尤其是表面品质得到了较大的改善     

离心铸造Al－Cr合金自生梯度复合材料

采用预热金属型离心铸造Ａｌ－Ｃｒ合金，获得外层为偏聚梯度分布的Ａｌ，Ｃｒ，内层含少量偏聚Ａｌ７Ｃｒ，中间层不含偏聚Ａｌ７Ｃｒ的自生梯度复合材料。检测了偏聚Ａｌ７Ｃｒ、硬度和耐磨性沿径向的分布，考察了型温和Ｃｒ含量对显微组织的影响，分析了复合材料的形成过程和断裂性能。     

Mg-13Gd-3Y-0.4Zr合金热处理工艺优化及其性能

为了开发高强度高温耐热镁合金,制备了Mg-13Gd-3Y-0.4Zr(GW133K)合金,并测试了其常温力学性能和蠕变性能,测得此合金在优化后屈服强度达到了275MP,抗拉强度为300MP,在250℃-80MP条件下,100小时蠕变应变率为1.18%,稳态蠕变速率为3.61e-9,并对此合金的增强机制进行了探讨。     

稀土在变形镁合金中的应用

综述了稀土在变形镁合金中的作用和应用情况。重点阐述了Mg-RE—Zr系变形镁合金的析出强化作用及塑性变形行为。稀土在变形镁合金中的应用具有十分广阔的前景。     

挤压温度对Mg-0．4Zn-0．6Zr（ZK01）合金力学性能和阻尼性能的影响

研究了Mg-0.4Zn-0.6Zr（ZK01）合金在不同挤压温度下力学和阻尼性能的变化。结果表明：挤压变形可以显著地细化镁合金晶粒，挤压后合金的力学性能提升很大但是阻尼性能急剧降低；随着挤压温度的升高，晶粒细化程度减弱，合金的强度随着挤压温度的升高而降低，阻尼性能却升高，但阻尼性能仍远低于铸态。研究表明合金的阻尼行为可以用G-L位错钉扎理论解释。