不同焊后热处理制度下核安全壳用SA-738Gr.B钢板组织和力学性能研究

SA-738Gr.B钢板是采用第三代核电技术AP1000建造的压水核反应堆钢质安全壳所需材料。文章对比分析了不同模拟焊后热处理制度对SA-738Gr.B钢板力学性能和微观组织的影响。结果表明,钢板经模拟焊后热处理后,钢板的强韧性都会有一定程度的降低,塑性升高。随着模拟焊后热处理温度的升高、保温时间的延长,强度降低、韧性降低尤其是低温韧性下降明显,塑性略微升高。造成这种现象的主要原因是模拟焊后热处理过程中位错密度的降低以及新老析出相的共同聚集长大,基体位错密度越低,合金元素析出越多,第二相粒子聚集长大越明显。与延长保温时间相比,提高模拟焊后热处理温度对钢板性能的影响更明显。     

500 MPa级S500QL调质高强钢板在线直接淬火(DQ)工艺研究及应用

开发了低碳(C≤0.12％)Nb-V微合金化S500QL高强度钢板,使用120 t BOF+LF+VD的洁净钢冶炼工艺,采用两阶段控制轧制(第一阶段950～1 070℃区间轧制,第二阶段开轧≤890℃、终轧≤850℃)及轧后以7～20℃/s的冷速在线直接淬火(DQ),经620～670℃,3 min/(mm·T)回火生产...     

热处理工艺对核电站用SA-738Gr.B钢板组织和性能的影响

研究了钢板热处理工艺对SA-738Gr.B钢板金相组织和力学性能的影响,分析了导致交货状态拉伸试验性能的不稳定和模拟焊后热处理状态抗拉强度偏低的因素.同时,制定了提高SA-738Gr.B钢板性能稳定的工艺措施.试验结果表明,SA-738Gr.B钢板在915～935℃淬火、675℃回火以及模拟焊后力学性能优良,满足使用要...     

核电站压力容器支撑用高性能S355J0钢板生产实践

通过核电站压力容器支撑用高性能S355J0钢板生产工艺优化实践,分析了化学成分、热处理工艺对S355J0钢板实物性能和金相组织的影响。实践结果表明,在优化钢板化学成分、热处理工艺后,S355J0钢板经过长时间模拟消除应力处理获得优良的力学性能。舞钢在此工艺优化实践的基础上开发出满足客户特殊要求的高性能压力容器支撑用高性能S355J0钢板。     

核电站安全闸门防护门用高性能Q345B钢板的研发

通过研究化学成分、轧制及热处理工艺对钢板性能的影响,设计了高延伸率Q345B钢板的生产工艺,并对钢板实物性能及显微组织展开进一步分析。结果表明:舞钢生产的厚度40 mm核电站安全防护闸门用Q345B钢板具有优良的综合力学性能,特别是延伸率达到30%以上,完全满足核电站安全闸门防护门抵御极端自然灾害或外力破坏的使用要求。     

舞钢贝氏体型锅炉及压力容器钢板的研发现状和展望

舞钢生产的贝氏体型锅炉及压力容器用钢主要牌号为13MnNiMoR、13MnNiMo5-4、DIWA353、BHW35,均为添加Ni、Cr、Mo和微量Nb的细晶粒贝氏体钢,具有较高的中温屈服强度、良好的塑性、低温冲击韧性、焊接性能和工艺性能。钢板的0℃冲击功均值能够达到180 J以上,-20℃冲击功均值可以达到100 J以上,300～500℃高温屈服强度完全满足GB/T 713—2014标准中的规定,经过600～680℃模拟焊后热处理,力学性能和工艺性能均满足用户使用要求。     

大厚度S355G10+N钢板冷成型特性研究

针对5％冷变形状态85 mm厚S355G10+N钢板,分别进行250℃时效处理和250 cC时效+580℃消除应力处理试验,并对处理前后钢板的组织、力学性能展开研究.结果 表明:在5％拉伸应变状态下,钢板金相组织无明显变化,主要是位错密度增大,产生了加工硬化现象;经过250℃时效处理后,钢板表面和厚度1/2处冲击性能优异,完全满足EN 10225标准要求;经过250℃时效+580℃消除应力处理后,强度显著降低、塑韧性大幅提高,加工硬化现象基本消除.根据韧性在拉伸应变时效敏感性评价处理前后的变化,发现其随着冲击温度的下降逐渐升高,当达到韧脆转变温度附近时不升反降,且在同一冲击温度下,经过时效+消除应力处理后的钢板具有更低应变时效敏感性.     

核电安全闸门用特厚钢板SA738GrB的研制开发

在核电安全闸门用特厚钢板SA738GrB研发过程中,对钢的化学成分和加热、轧制及热处理工艺展开设计,并结合舞钢生产情况对实物性能及组织进行分析。结果表明:舞钢生产的130 mm厚SA738GrB钢板具有优良综合力学性能和内部质量,超声波探伤达到ASME SA578/SA578M-2013标准C级要求。     

核电用SA516Gr.70钢板冷弯断裂原因浅析

以120 mm厚度正火返红交货态SA516Gr. 70核电用钢板为研究对象,借助冷弯试验机、实验室电阻炉、金相显微镜、扫描电镜等设备,对冷弯断裂部位进行金相组织观察、非金属夹杂物和断口分析;对交货态性能检验后的余料进行正火+空冷热处理试验,观察金相组织,发现钢板表面异常增碳,在正火后的冷弯试验中仍然断裂。综合分析认为:SA516Gr. 70核电用钢板交货态冷弯性能不合格的原因为钢板表面马氏体层比较厚、强度过高,在冷弯过程中塑性变形能力差,造成表面开裂。核实钢板取样位置后,在远离冒口处重新取样进行冷弯试验,冷弯性能合格。