STUDY OF PREVIOUS POWDER-PARTICLE BOUNDARY CARBIDES

本文研究了粉末镍基高温合金FGH95中PPB问题.结果指出,PPB碳化物在雾化过程中已开始形成,在热等静压过程中继续大量析出.由于PPB碳化物化学成分及组成复杂,不同类型碳化物可发生相互作用。热处理使PPB问题更加严重.PPB碳化物的形成主要是和合金中残留氧量有关.     

Si对过共析锰钢力学性能及晶界组织的影响

本文用ＳＥＭ、ＴＥＭ研究了Ｓｉ对过共析锰钢经９５０℃奥氏体化和５６０℃等温处理后的组织及力学性能的影响。结果表明，Ｓｉ提高冲击韧性和延伸率，抑制先共析渗碳体在奥氏体晶界呈连续网状析出，并促进在过共析钢中晶界铁素体的形成，本文重点讨论了含Ｓｉ过共析钢中晶界铁素体的形成机理及其对韧性的影响。     

淬火温度对86CrMoV7钢抗接触疲劳性能的影响

冷轧辊接触疲劳剥落是在接触负荷下表层疲劳裂纹萌生扩展的断裂过程,与组织结构和内应力状态有关,是主要失效方式之一。本文研究淬火温度对86CrMoV7钢抗接触疲劳性能的影响。选择840、870、910和950℃四个淬火温度。测定了试样的接触疲劳寿命、硬度、残余应力和残余奥氏体量。并对金相组织、裂纹形貌及剥落断口进行了观察。研究发现,840℃淬火有最高的接触疲劳寿命;硬度和疲劳寿命有一定的对应关系,硬度为62～63HRC时接触疲劳寿命最高,更高的硬度反而使之下降。残余应力与疲劳寿命的关系较为复杂。金相组织对钢的接触疲劳寿命有重要作用:板条马氏体组织比片状马氏体组织抗接触疲劳性能好,适量的残余奥氏体可改善钢的抗接触疲劳性能。不同的裂纹及断口形貌对应不同的接触疲劳寿命。     

快速凝固Ni_3Al在结构强化和研制新型高温合金中的应用

本文设计了一种用Ni_3Al做为强化相的镍基高温合金和一种以Ni_3Al为基体的Ni-Al合金,分析、比较了常规铸态凝固和快速凝固后各合金的微观组织结构。实验结果表明,应用快速凝固技术不仅可以明显改善合金的微观组织结构,增加镍基高温合金中弥散强化的Ni_3Al相的数量,还有可能通过控制Ni_3Al的尺寸、形态和亚稳相的形成研制出性能更好的、以Ni_3Al为基体的新型高温合金。     

粉末Rene＇95高温合金中项链组织的形成

对氩气雾化镍基高温合金Ｒｅｎｅ＇９５粉末进行液相烧结加等温锻造组合工艺处理，该工艺不但避免了热等静压密实化产生的原粉末颗粒边界碳化物问题，还可获得项链组织．     

氧化物弥散强化铁素体钢(ODS)再结晶行为的研究

系统研究了铁素体型ＯＤＳ钢的再结晶行为,实验结果表明：用化学浸润法加入Ｙ２Ｏ３的ＯＤＳ钢,可以获得两种尺寸范围的弥散相。在大形变量下大颗粒尺寸的Ｙ２Ｏ３有利于非自发形核,促进再结晶,再结晶温度约为７６０～８２０℃。实验还发现ＯＤＳ钢大量形变后再结晶晶粒长大存在一稳定尺寸,晶粒形状接近等轴状,这有利于消除ＯＤＳ钢的各向异性     

粉末高温合金的现状及潜力

本文论述了粉末高温合金的现状。对用不同工艺路线生产的粉末高温合金的性能进行了对比。提出了进一步严格控制生产工艺,提高性能,保证产品质量的措施和今后粉末高温合金的研究方向。     

铸造－热压PrFeB系永磁合金的热变形与磁性能

研究了Ｐｒ＿（１７）Ｆｅ＿（７６．５）Ｃｕ＿（１．５）Ｂ＿５永磁合金的热压变形与磁参量。诸如μ＿０Ｍ＿ｓ，Ｂ＿ｒ，ｉＨｃ和（Ｂ·Ｈ）＿ｍ等的相互依赖关系，根据Ｐｒ—Ｆｅ—Ｂ相关系和Ｍ＿ｓ与成分的依赖关系计算了μ＿０Ｍ＿ｓ与变形量的关系．根据Ｐｒ＿２Ｆｅ＿（１４）Ｂ相晶体结构的特点与热变形原理导出了平行取向因子和垂直取向因子与变形量关系的表达式，并对这些结果作了讨论     

铁素体-粒状贝氏体型双相钢冷变形后的氢脆断裂行为

本实验采用阴极电解预充氢、慢应变速率拉伸的方法,研究了_(05)Si_2铁素体-粒状贝氏体双相钢经70%冷拔形变后的氢脆敏感性及断裂行为,并与_(05)Si_2铁素体-马氏体型。70%冷拔形变双相钢进行比较。发现冷拔铁素体-粒状贝氏体型双相钢的氢脆敏感性高于冷拔相同程度的铁素体-马氏体型双相钢,但由于原来的塑性较好,在充氢条件下仍有较好的塑性。铁素体-粒状贝氏体型冷拔双相钢在预充氢条件下拉伸时,微孔或裂纹在铁素体-粒状贝氏体相界面上形核,并沿着与外力约呈45°方向优先向粒状贝氏体-侧扩展。     

原颗粒边界问题和热处理裂纹形成原因的研究

业已证实,粉末高温合金中原颗粒边界（PPB）问题严重影响合金性能。本文研究了FGH95合金PPB对淬火裂纹的影响,通过对淬火开裂后样品断口形貌、析出相类型、表面俄歇谱化学成分分析找出淬火时裂纹形成的原因和控制因素。
实验结果和分析表明;造成淬火裂纹形成的两种机制,开裂严重的是由于PPB碳化物及在其外表面形成富氧层破坏合金的连续性,促使沿原颗粒边界断裂。开裂不严重的是由于γ相界析出大块γ'相其周围贫A1,Ti区形成易氧化层,促使沿γ相界断裂。
基于两种机制的提出,可以较好地说明影响淬火裂纹形成的主要原因是氧的污染和不适宜的淬火冷却速度。