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1.
采用失重法和电化学测试研究了N80油套管钢在质量分数为3.5%NaCl溶液中的冲蚀行为。结果表明:N80钢的质量损失速率随搅拌转速增加先保持不变再增大;相同时间冲蚀时N80钢的自腐蚀电流密度明显大于浸泡腐蚀时的;自腐蚀电流密度随浸泡时间的延长而增大,随冲蚀时间的延长先增大后减小,随溶氧量的增加而增大;冲蚀初期流体对N80钢的腐蚀作用占主导,中后期则以流体的冲击作用为主;随冲蚀时间延长,N80钢表面腐蚀产物增加,腐蚀坑边缘塑性变形程度增大,形状由圆形逐渐变为椭圆形,腐蚀速率减小;冲蚀1 h后的N80钢表面硬度低于未冲蚀的,冲蚀2 h后,N80钢表面由于形成硬化层,硬度高于未冲蚀的。 相似文献
2.
3.
针对中国复杂地质条件和储气库周期性大流量强注强采交变载荷工况,建立了包括选址评价、指标设计、钻完井、地面工程、风险预警和评估等方面的气藏型储气库建库关键技术,并总结了矿场应用实效。建立了开发中后期构造破碎气藏建库选址圈闭密封性评价技术,提出了以非均质水侵储集层有效库容量设计为核心的建库关键指标设计方法,建立了适应超深超低压地层和交变载荷工况的安全钻井、高质量固井技术和高压大流量地面注采工程优化技术,实现了高压注气压缩机等储气库地面核心装备国产化,建立了储气库地下、地面全系统风险预警和评估技术。5项关键技术成功应用于新疆呼图壁等6座气藏型储气库群的选址、设计、建设和运行,方案设计主要指标与实际动态高度吻合,已建成调峰能力超过75.0×10~8 m~3,实现了建设和运行高效且零事故。 相似文献
4.
凹陷是管道受到外部挤压或碰撞而产生的几何缺陷,是油气管道失效的主要原因之一,复合凹陷在形成过程中伴随机械划伤、焊缝、腐蚀、凹槽、扩展裂纹等缺陷的联合作用,比单纯凹陷对管道服役安全的危害更大。为此开展含复合凹陷的油气管道安全性研究,综述了复合凹陷的评估方法,对焊缝、划伤、腐蚀与凹陷叠加的复合凹陷进行了合理的预测和完整性评价,分析和比较了国内外管道含复合凹陷评价的相关规范和标准,总结了目前国内外对复合凹陷中焊缝凹陷、划伤凹陷、腐蚀凹陷的研究进展及不足,建议在含复合凹陷的管道研究中,要结合数值模拟及爆破试验验证,并进一步改进行业标准及规范,避免资源浪费和成本增加。 相似文献
5.
储油罐底板腐蚀缺陷完整性评价 总被引:1,自引:0,他引:1
对储油罐底板腐蚀缺陷剩余强度评价方法进行了研究。在中幅板和边缘板应力分析的基础上,参照Miller给出的平面应力受拉板和受弯板的极限载荷公式和GB/T19624-2004,分析给出了中幅板的极限拉力和边缘板极限弯矩计算公式,提出了中幅板和边缘板的剩余强度评价方法。有限元验证结果表明,用Miller给出的公式对储油罐底板剩余强度进行评价是安全的。实际算例表明,本文提出的完整性评价方法不仅可以给出底板腐蚀缺陷是否可以接受,还可以给出腐蚀缺陷的极限深度。 相似文献
6.
管线钢表面裂纹体的三维断裂特性和断裂判据研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用中心表面裂纹试样的三点弯曲试验,研究X70管线钢表面裂纹体的断裂特性.结果表明,二维断裂力学参量KⅠ已不能客观描述和表征表面裂纹体断裂现象和裂端应力场强度.采用三维断裂力学参量KZ,能很好描述和表征表面裂纹体的试验现象和裂纹尖端应力场强度,三维断裂韧度K ZC与表面裂纹的几何尺寸和裂纹形态无关,是管线钢表面裂纹体的客观韧性指标.建立穿透裂纹和表面裂纹的统一断裂准则,即三维断裂力学准则,KZ=K FTZ≤KZC ,将该准则和失效评估图(failure assessment diagram, FAD)技术相结合,可以进行含表面裂纹管道的安全性评定. 相似文献
7.
8.
根据管道屈服强度的样本统计数据,利用概率方法,结合管道埋地时的双轴应力状态,并根据试压段高差,确定管道可接受的最高强度试压压力。基于管道弹性变形,提出考虑空气含量和水压缩性的压力-容积曲线理论表达式。在工程实践中,采用压力-容积曲线实时监控试压进程,应用霍尔元件记录泵冲程数确定管道进水量,以此获得实际压力-容积曲线。在伊宁—霍尔果斯管道工程中,根据该方法确定管道试压强度为试压段高点不低于96% SMYS,实际监测所得的压力-容积曲线与理论曲线吻合较好,管道未发生泄漏。 相似文献
9.
X65级高频焊接钢管爆裂原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过化学成分分析、力学性能测试、金相检验以及扫描电镜分析等方法对某规格为φ457 mm×7.1 mm的X65级高频焊(HFW)钢管水压试验时发生爆裂的原因进行了分析.结果表明:钢管爆裂失效是由于其直焊缝上存在冷焊缺陷以及焊缝冲击韧度不合格所致;焊缝中存在冷焊缺陷使其有效承载面积减小,原始裂纹在冷焊缺陷处萌生并扩展,加之... 相似文献
10.