铜与钢交替使用一个加热炉为什么需用食盐清炉

本刊1968年第3期发表了“铜与钢交替使用一个加热炉时简单的处理方法”一文,讲的是炉子加热过铜件以后再加热钢件则会因为铜的影响而严重地降低钢件的锻造性能,一锻就开裂;如在加热铜件后,向炉膛内撒一些食盐就可消除此不良影响。近有读者来问:铜对钢的影响如何?向炉内撒食盐的作用如何?现作复如下,供读者参考。     

锻造和热处理综合条件对Ti-679合金组织和室温拉伸性能的影响

前言 Ti-679是多组元近α型耐热钛合金,在450℃以下使用,主要用于喷气发动机压气机盘和叶片以及环形件等锻造零件。 目前,对国产Ti-679合金的锻造及热处理工艺虽有一些研究,但锻造及热处理综合条件对Ti-679合金组织及性能的影响,至今研究甚少,而实际生产中,锻造及热处理工序总是有     

锻件性能剪裁与工艺

在锻件生产中,实现性能剪裁（即根据锻件各部位在工作环境下的温度、载荷取得相应的组织、性能）是一项困难的任务,研究发现,通过合理设计锻造、热处理工艺和预制锻坯、可实现两相钛合金压气机盘的性能剪裁（即盘缘与盘体具有不同的组织、性能）。     

热加工工艺参数对TC11钛合金叶片显微组织细化、球化的影响

研究了β处理温度、变形温度、变形量、再结晶退火保温时间及锻造多火次空烧对ＴＣ１１合金显微组织中α相细化、球化的影响．结果表明，β处理温度必须取等于α十β／β＋２０℃～３０℃；锻造温度宜取９３０～９７０℃（取低些好；变形量必须取＞５０％）；再结晶退火温度为９５０℃，保温时间１ｈ有利于α相细化、球化．调整９５０℃退火温度下的保温时间为５ｈ，可使α球化、粗化，可用以调整锻件最终力学性能。毛坯多火次空烧，对锻件最终获得等轴均匀的α十β组织影响不大。     

锻造工艺参数对TC4钛合金锻件室温拉伸性能的影响

锻造时的制坯温度、制坯变形程度、模锻温度和退火温度对TC4钛合金模锻件室温和高温机械性能的影响及工艺参数优化,详见文献。但为了弄清锻造加热温度下     

ЭИ617热强合金塑性和显微组织的关系

任何一种合金的显微组织状况:相的机械性能,第二相的形状或其弥散度,第二相的分布特点及其熔化温度,在其他条件相同时,对合金的工艺塑性起着决定性的影响。所以,各种合金具体的相组成状况和工艺塑性关系方面的资料,便成为正确拟订压力加工工艺所不可缺少的重要依据之一。本文的目的,便是研究ЭИ1617热强合金工艺塑性随温度(热压力加工温度范围内)变化的规律,以及探讨其中第二相(强化相)对工艺塑性的影响。ЭИ617是一种奥氏体——金属间化合物类的镍基合金。其中所含的提高合金耐热性的元素为钨、钼、铝和钛等。钨和钼等难熔合金元素主要是通过溶解入镍路基体固溶体中去的     

薄壳深拉深件废品的成因和消除

1.引言石英振荡器的外罩薄而深,原来是用进口钢板经过三次拉深(在两道拉深工序之间加一次退火)成形。但改用国产钢板后,第一道拉深就出现掉底的废品。不掉底的半成品经第二道、第三道拉深后,往往有表面桔皮状起皱和底部开裂,因而也造成大量的废品。制造厂曾对拉深材料用640、780、820、950℃和20、40、60分钟保温退火处理来减少废品,但均未见效。本文是从分析国产08钢板的化学成分、机械性能和显微组织入手,寻找产生缺陷的原因和解决废品问题的方法。     

温度和应变速率对Ti－1023合金等温压缩行为的影响

在(α+β)两相区对Ti-1023合金进行等温压缩试验,实测高温流动应力曲线,讨论流动应力及显微组织随温度及应变速率的变化规律,实验结果表明,Ti-1023合金的流动应力对应变速率非常敏感;变形温度对流动应力的影响程度与应变速率大小有关,在ε=1.0s-1的较快速变形时,当温度由760℃提高到800℃时,流动应力值下降约40MPa,而在ε=1.6×10-4s-1的慢速变形时,流动应力值仅下降10MPa;显微组织观察结果表明,在相同温度下较快速变形时(ε=1.0s-1),所得显微组织比较细小、均匀,而慢速变形时(ε=1.6×10-4s-1),初生α相及组织比较粗大,亚β晶界也比较明显。因此,在保证锻件良好成形的前提下,Ti-1023合金在等温锻造时可采用适当大的应变速率。     

形变热处理工艺参数对TC4合金室温拉伸机械性能的影响

本文对TC_4钛合金形变热处理工艺参数进行了研究。结果表明:为了得到最佳的强度与塑性指标,可取900℃×1h锻造,变形渡60%,锻后立即淬水,500℃×4h时放后空冷的工艺方案。     

TC11钛合金棒材显微组织等轴细晶化工艺研究

本文对TC11钛合金棒材显微组织不均匀缺陷产生原因及消除途径进行了研究。结果表明,由于铸锭最初锻造温度在β相区,随后两相区锻造变形量不大且分布不均匀,致使部分晶界α和二次α聚集并粗化呈块状,或沿主变形方向拉长呈条状,或遗留下原晶界α。若采用(α+β)中间形变热处理+β处理、水冷+再结晶退火、空冷的工艺,可完全消除晶界α,拉长α和块状α相,获得均匀细小等轴α组织,初生等轴α相的平均直径可细化至1.9μm。