排序方式: 共有16条查询结果,搜索用时 0 毫秒
1.
采用复合铸造制备了A356/Zn双金属复合板。通过改变两种合金的浇注顺序和A356铝合金浇注温度来改变复合板界面组织和过渡区厚度。通过对复合界面进行SEM+EDS分析,研究了A356/Zn双金属复合板界面组织的形成机制。结果表明,当A356铝合金浇注温度为660℃时,界面实现了良好的冶金结合,形成了发达的树枝晶,过渡区厚度约为2mm,结合界面根据生成相的不同可以分为3个区域;当A356铝合金的浇注温度为620℃时,中间区域的树枝晶有明显减小甚至消失,过渡区的厚度减小到约1mm。 相似文献
2.
某公司生产的换热器波纹板开裂后发生串液现象,采用化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析等方法,对波纹板开裂原因进行了分析。结果表明:该换热器在运行过程中不规范停车,停车后未及时排空液态介质;同时波纹板材料中镍、钼元素含量低于标准要求值,热侧介质自来水中Cl~-含量远超出技术要求,这些因素使得密封垫圈和波纹板交界处发生孔腐蚀,腐蚀孔连接形成裂纹,最终导致波纹板开裂失效。 相似文献
3.
4.
5.
采用固-液轧制法制备A356/2024铝合金层状复合材料,使用SEM和EDS对复合层界面组织及元素分布进行检测,并对复合界面处显微硬度进行测试和XRD物相检测,分析其界面结合强度。结果表明,随着浇注温度提高,板材复合界面处裂纹、气孔等缺陷逐渐消失,A356和2024铝合金溶质元素之间发生了互扩散,界面呈冶金结合并出现过渡区。在浇注温度较低时,界面处元素富集形成Al_2CuMg、CuAl_2金属间化合物等硬脆相。A356到2024铝合金界面处硬度(HV)从61.5突变为123.9,从而在界面处引起脆性;在较高浇注温度下,界面处元素均匀向两侧扩散,不易形成元素堆积,从A356到2024铝合金,硬度(HV)从63.3逐渐上升到104.5,界面结合牢固。 相似文献
6.
采用宏观检查、化学成分分析、显微组织分析、扫描断口观察以及能谱分析等方法,对二联合加氢改质反应流出物蒸汽发生器管板/换热管泄漏原因进行了分析。分析结果表明:该换热管泄漏主要是因为胀接工艺不当,管子与管孔缝隙处发生碱脆引起开裂,开裂后管程介质渗出,在开裂处又形成高温硫化物腐蚀,腐蚀进一步加剧,最终导致设备停用。 相似文献
7.
按照API规范生产泥浆泵曲轴铸件,必须进行大截面试块机械性能的材料评定。通过优化化学成分,介绍采用钢包底吹氩精炼方式,不断调整热处理工艺。特别是亚温淬火的实施。保证了材料评定要求的机械性能。 相似文献
8.
某公司负责施工的天然气管线,地基下沉,打压时发现,多处环形焊缝开裂。对其法兰、焊肉、焊材进行化学成分分析,焊缝金属及母材进行金相检验等,找出了焊缝开裂的原因。结果分析表明:该环形焊缝开裂的主要原因是焊条的药皮中硫含量超标,引起焊缝金属中硫元素过高,硫与铁形成低熔点共晶物,在焊缝熔池凝固过程中形成热裂纹,在打压过程中失稳扩展开裂。 相似文献
9.
粉末压片制样-X射线荧光光谱法测定稀土镁中间合金中镁锰硅钛钙铁 总被引:2,自引:0,他引:2
以粉末压片法制样,采用X射线荧光光谱法(XRF)测定稀土镁中间合金中Mg、Mn、Si、Ti、Ca、Fe含量。对样品的矿物效应、样品粒度及成型试验进行了分析研究,通过实验发现利用不同产地的标准样品制作校准曲线,矿物效应影响不大;通过将样品粒度研磨至不大于74μm,能很好的解决粒度效应的影响。精密度实验表明,待测组分的相对标准偏差(RSD,n=10)均不大于2.8%;对来自不同产地的样品进行正确度考察,测定值与国标方法的测定值一致,满足GB/T16477—2010稀土镁中间合金中各组分含量的允许差要求。 相似文献
10.
采用X射线衍射仪、金相显微镜、扫描电镜、透射电镜及显微硬度计等研究挤压Mg-2Dy-0.5Cu(摩尔分数,%)合金板材的显微组织及时效硬化行为。结果表明:铸态合金主要由α-Mg枝晶、分布在枝晶间片层状的18R-LPSO相以及少量不规则的MgDy_3颗粒相组成。挤压后,合金发生动态再结晶,粗大的LPSO相碎化并沿挤压方向排列,少量细小片层状的14H-LPSO相在再结晶的α-Mg晶粒内析出。随着时效时间的增加,14H-LPSO相的体积分数逐渐增加并粗化,合金的硬度增加且在72 h达到峰值。合金峰值硬度的产生主要归结为高体积分数14H-LPSO相的析出强化。 相似文献