镍和硅对低温高韧性球墨铸铁耐蚀性能的影响

通过模拟海水静态全浸腐蚀试验,研究了镍和硅对低温高韧性球墨铸铁的耐蚀性能的影响.结果表明:在硅量一定时,腐蚀速率随镍量的增加而降低;在镍量一定时,腐蚀速率随硅量的增加而降低.在所设计的成分范围内,低温高韧性球墨铸铁的腐蚀速率都小于0.1g·m-2· h-1,属于1级耐蚀等级.当Si量为2.46％,Ni量为1.74％时,在3.5％NaCl腐蚀液中的腐蚀速率最低为0.042 86 g·m-2·h-1.     

制动鼓用含锡蠕墨铸铁的冲击韧性

研究了不同锡含量蠕墨铸铁的冲击韧性及冲击断口形貌。结果表明:锡主要以固溶的形式均匀分布在基体组织中,在石墨中的分布相对较少;随着锡含量增多,蠕墨铸铁的冲击韧性先增大后减小,锡质量分数为0.057%时,冲击功最高,为9.11J;锡质量分数为0.003%和0.121%蠕墨铸铁的冲击断口为典型的解理断裂,断口上存在扇形河流花样,游离渗碳体和粗大的蠕虫状石墨易成为裂纹源;锡质量分数为0.028%和0.057%蠕墨铸铁的冲击断口上无解理面,为准解理断裂;适量的锡可提高蠕墨铸铁的冲击韧性,但过量后会使冲击韧性迅速恶化。     

抗磨耐热球墨铸铁热轧无缝钢管顶头的研制

针对热轧无缝钢管均整机顶头的工况条件和失效形式 ,合理设计顶头材质———抗磨耐热球墨铸铁的化学成分 ,并通过试验研究该材质的抗氧化性能 ,热疲劳性能和抗磨热性能 ;试验结果表明 ,抗磨耐热球墨铸铁在 80 0℃氧化增重速度为 2 .410g(m2 ·h) ,不足 45钢的 1/2 ;该材质顶头的抗磨耐热性能优良 ,顶头寿命达到 45钢的 4倍。     

针状贝氏体球铁离心复合轧辊制造工艺

本文制定了针状贝氏体球铁离心复合轧辊的生产工艺.通过该工艺实现了针状贝氏体球铁轧辊工作层和辊芯材料的双金属复合,从而获得了不同的组织和力学性能,满足了轧辊的工作要求,延长了轧辊的使用寿命.     

镁合金中硅的加入方法研究

研究硅以块状、粉状和铝-硅中间合金形式加入镁合金时的优缺点.结果表明,硅以粉状形式加入镁合金时,硅的吸收率达80%左右,而以铝-硅中间合金形式加入时,工艺简便,镁液质量较高,吸收率达70%左右.且硅以粉状形式加入镁合金时,形成的Mg2Si相尺寸较小,合金的基体晶粒较细.     

提高《铸造成型基础及理论》课堂教学效果的探索

在《铸造成型基础及理论》的教学过程中,通过改进课堂教学方式,采用启发诱导式教学,培养学生分析解决问题的能力,并结合课堂教学内容,介绍科学研究的常用思路和方法,提高了课堂教学的趣味性,调动了学生学习的积极性,取得了较好的课堂教学效果。     

铌对低温钢组织及性能的影响

通过金相组织观察、低温冲击试验和拉伸试验及拉伸断口形貌观察,研究了铌对正火+调质处理低温钢组织及性能的影响。结果表明:铸态下随着试样中铌含量的增加,组织中珠光体片间距逐渐减小,经过930℃正火+900℃淬火+630℃回火热处理后,铌质量分数为0.039%的试样组织及综合性能最佳,组织为回火索氏体,-20、-40℃夏比冲击功分别达到44.4和28.4J,抗拉强度和屈服强度分别为995和885MPa,断后伸长率达到17.0%。     

中频感应电炉炉内钢液精炼的应用研究

针对目前中频感应电炉缺乏精炼功能,铸件中夹杂物及气体含量经常超标的问题,采用在炉底安装透气砖吹氢气的方法实现钢液精炼,并进行了工业应用试验.结果表明,在吹氩压力0.3～0.4 MPa和时间25～30 min条件下,较理想地实现了钢液的精炼,钢液中[O]、[N]和[H]的含量分别达到:≤40×10-4％、≤85×10-4％和≤3.0×10-4％,非球形夹杂物含量低于锻造标准,球形氧化夹杂物含量降幅达到47.33％～56.57％.     

等温淬火温度对CADI组织及性能的影响

针对含一定碳化物等温淬火球墨铸铁(CADI),研究了等温淬火温度对贝氏体相形貌、残余奥氏体量、力学性能及耐磨性能的影响,分析了冲击断裂机理。结果表明,对于铸态组织为75%珠光体+铁素体+10%碳化物试样,经920℃×1.5 h奥氏体化后,在240℃、280℃及320℃进行等温淬火处理2 h,随着等淬温度的提高,贝氏体的形貌由针状变粗至羽毛状,残余奥氏体量增加,硬度减低,冲击韧度提高,相对耐磨性降低。最佳等温淬火温度为280℃,此热处理工艺后组织为贝氏体+22.33%残余奥氏体+10%碳化物,硬度HRC 50.9,冲击韧度32.72 J/cm2,断口呈混合断裂特征,相对耐磨性比320℃时增加11%。     

低合金钢表面铸渗层的组织及性能研究

通过金相观察、x射线衍射分析、能谱分析、洛氏硬度及耐磨性试验,研究了低合金钢表面铸渗层的组织及性能.结果表明,渗层的平均厚度达到2mm,铸态下渗层的组织主要为珠光体+碳化物+TiN硬质颗粒,硬度达到了HRC44.1,渗层的耐磨性比基体提高了42.7％.经910℃淬火+250℃回火后渗层的组织主要为回火马氏体+碳化物+TiN硬质颗粒,硬度达到了HRC 55.5,渗层耐磨性比铸态下渗层的耐磨性提高了50％,比热处理后基体的耐磨性提高了34.36％.