Ti,N,Mg对M2高速钢凝固组织和硬度的影响

为了改善Ｍ２高速钢共晶碳化物的分布，本文利用小凝固试样变质的方法研究了Ｔｉ，Ｎ和Ｍｇ对Ｍ２高速钢凝固组织和硬度的影响。试验结果表明，加入Ｔｉ或Ｔｉ－Ｎ后，共晶碳化物形态和分布有很大改善，而加入Ｔｉ－Ｎ后对凝固组织有轻微的细化作用，但只添加Ｔｉ不补碳时，钢的淬火硬度和回火硬度均下降；加入适量的Ｍｇ可以使片状的Ｍ２Ｃ型共晶碳化物转为鱼骨状的Ｍ６Ｃ型共晶碳化物，使其分布有所改善，Ｔｉ和Ｍｇ复合加入可以明     

二次枝晶臂等温粗化数学模型

在前人提出的二次枝晶臂等温粗化的四种物理模型的基础上,本文建立了多元合金二次枝晶臂等温粗化动力学模型。在钢和 A1合金中,此模型和前人的实验结果一致。实验结果和理论分析表明,稀土元素可以显著地细化钢的二次枝晶臂间距。     

半固态60Si2Mn弹簧钢浆料直接轧制研究

研究了60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的直接轧制.结果表明在试验条件下,当搅拌时间为2 min时,可以获得尺寸大小为100～300 μm、固相率为50%～60%的球状初生奥氏体的半固态浆料,这样的半固态浆料便于从搅拌室底孔中放出;60Si2Mn弹簧钢半固态浆料可以实现顺利轧制,但球状初生固相颗粒与液相发生了分离,球状初生固相颗粒集中在轧材的心部,而液相偏聚在轧材的四周.     

灰铸铁组织对弹性模量的影响

研究了CE、Si/C、石墨形态、基体等对灰铸铁弹性模量的影响。     

铸铁热分析试样的宏观组织及影响因素

探讨了铸铁热分析试样内部偶点附近的宏观组织及影响因素,试验结果表明:一般的热分析试样中大都存在严重的宏观缩松,此缩松位置正好位于热电偶结点周围,这会降低热分析仪器对铁水含Si量的测试精度,石英管和加入的T3粉对这种宏观缩松没有影响,但增加样杯的锥度,可以把宏观缩松区上移至石英管以外的区域,使得偶点附近的凝固组织均匀致密。     

半固态金属成形应用的新进展与前景展望

论述了半固态金属坯料制备工艺、成形工艺、半固态金属成形件的性能和半固态金属成形在一些发达国家应用的最新进展,并展望了半固态金属成形在我国应用的前景及意义。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制

研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制规律，结果表明：在本实验条件下，当搅拌时间为2—3min时，可以获得尺寸大小为10m-200μm、固相率为50％—60％的球状初生奥氏体的半固态浆料，便于从搅拌室底孔中放出，浆料可以实现顺利轧制，但球状初生固相颗粒与液相发生了分离，球状初生固相颗粒集中在轧材的心部，而液相偏聚在轧材的四周；经过一道次轧制，1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料轧制板材的常温强度比常规热轧板材的强度高，但延伸率下降。     

钢的半固态单轴压缩变形规律

用Gleeble-1500热模拟实验机研究了不同变形速率、不同变形温度以及不同变形量下60Si2Mn钢的半固态应力与应变的变化规律，并通过金相观察分析了压缩变形后钢的半固态显微组织。结果发现钢的半固态压缩变形特征为：随着变形温度的不同呈粘塑性流动；在不同的变形速率下，初始变形阶段的应力变化是基本一致的，即半固态的钢先呈现出线弹性的变形响应，随后呈现出不同软化程度的粘性流动变形响应；变形量对钢的半固态变形特征影响显著。在适宜的温度及变形量范围内，半固态的钢呈粘性流动。笔者认为：半固态的钢因其特殊的组织特点，会形成疏松且不稳定的晶粒聚集结构。在外界作用下，该聚集结构将被破坏，从而导致钢的半固态浆料的表观粘度下降，即呈现出“剪切变稀”的触变特性。     

灰铸铁弹性模量的影响因素

研究了温度、石墨形态、基体组织,合金元素等因素对灰铸铁弹性模量的影响,结果表明:灰铸铁的弹性模量E_0随温度变化,在某一温度出现峰值;E_0主要与石墨有关,而基体对其影响不大;b值与石墨、基体部有关系.     

60Si2Mn弹簧钢半固态坯料制备的实验研究

利用自制的高熔点半固态坯料装置制备了具有触变特性的60Si2Mn钢半固态坯料,并通过观察淬火金相,分析了搅拌工艺参数、稀土元素及冷却速度对半固态组织的影响.结果表明:搅拌功率与搅拌频率对初生相凝固形态影响显著;在一定搅拌频率范围内,随搅拌功率增大,初生奥氏体组织得到了充分细化和均匀球化;稀土元素的加入增大了形核率并抑制了晶粒长大,进而影响半固态晶粒形态;加大降温搅拌冷却速度有助于晶粒的细化.