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在1050~1200℃温度范围内对NS163合金进行了内生氮化处理,通过氮化层深度随时间和温度的变化来表征氮化速率,并进行了NS163合金内生氮化过程的动力学分析。结果表明:氮化处理后获得了平行于表面的(Ti,Nb)N氮化物层,该氮化物有高温稳定、量大、细小和晶内弥散分布的特点;氮化层厚度与氮化时间之间满足抛物线关系;采用抛物线速率常K_p表征了不同温度的氮化速率,K_p随温度升高逐渐增大,二者满足Arrhenius型关系,表明内氮化过程受热激活过程控制;由此提出定量关系式来表达氮化层厚度与氮化时间和温度的关系。 相似文献
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利用热重分析法、X射线衍射(XRD)及扫描电镜(SEM)等手段研究了Si元素对镍基高温合金GH3230在1 100℃高温氧化过程中的作用。对氧化物的析出过程做了直观性描述。研究表明,Si元素对合金高温氧化的影响主要体现在两方面:一方面,Si元素在合金氧化过程中减缓了Mn元素的扩散,导致GH3230合金高温氧化之后氧化膜的成分出现差异,不含Si元素的合金在1 100℃氧化过后合金表面的氧化膜的成分主要是MnCr2O4和Cr2O3,而含有Si元素的合金在1 100℃氧化过后氧化膜的主要成分为Cr2O3;另一方面,Si元素在合金氧化前期形成SiO_2,对合金的进一步氧化起到减缓作用,并且在氧化后期遏制了氧化铬的挥发。 相似文献
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15Cr-25Ni-Fe基合金高温塑性变形行为的加工图 总被引:13,自引:1,他引:12
在Gleeble-1500热模拟机上对15Cr-25Ni-Fe基合金GH2674进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在950-1200℃和0.001-10S^-1条件下的热变形行为.结果表明:GH2674合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区.再结晶Ⅰ区:功率耗散效率峰值为38%,峰值对应的温度和应变速率分别为1040℃与10s^-1;再结晶Ⅱ区:功率耗散效率峰值为40%,峰值对应的温度和应变速率分别为1075℃与0.04s^-1.在1075-1100℃温度区间内,可能是晶界相M382的溶解造成该合金的晶粒粗化,这在一定程度上会影响合金的热加工性能.在应变速率小于0.01s^-1、形变温度高于1050℃条件下,合金呈现晶粒急剧粗化现象,进而导致在热变形过程中楔形裂纹的产生;在应变速率高于0.1s^-1、形变温度低于1000℃条件下,合金有出现剪切变形带的趋势.根据上述加工图对GH2674合金的热变形工艺进行了初步设计. 相似文献
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利用Gleeble-1500热/力模拟机进行等温压缩实验,研究了15Cr-25Ni-Fe基合金在变形温度为950~1200℃,变形速率为0.1s-1和10s-1条件下的热变形行为,并将变形试样在980℃保温2h后空冷,对比变形试样固溶前后显微组织。结果表明:随着变形温度的升高,变形组织即动态再结晶晶粒逐渐增大;在1075~1100℃和10s-1及1050~1100℃和0.1s-1条件下变形的试样经固溶处理后晶粒发生粗化,这在一定程度上会影响合金的热加工性能。因此热加工中要避免工件处于上述变形条件,否则对组织控制极为不利。 相似文献
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GH3230作为一种塑性较好的固溶强化型合金,力学性能参数是工程应用中需要重点关注的内容.研究了不同温度下的拉伸曲线,结果表明,在500℃、600℃拉伸过程中表现出明显的声发射现象,拉伸曲线出现力值抖动、锯齿型形状.700℃、800℃的拉伸过程中声发射局部发生,拉伸曲线局部出现锯齿状;900℃、950℃的拉伸过程中声发射消失,拉伸曲线变得平滑.从GH3230不同温度下的微观组织变化角度对声发射现象进行了原因探讨,声发射现象与GH3230的碳化物在晶界上的存在形态有关. 相似文献
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研究了固溶态GH3230合金在800~1100 ℃时效不同时间下的碳化物析出行为。结果表明:GH3230合金固溶态组织主要为γ相+初生粒状碳化物M6C+少量晶界粒状碳化物M23C6。试验合金在800~1100 ℃短时时效后,晶界和晶内析出的碳化物主要为M23C6型。其中晶界粒状M23C6型碳化物有沿着晶内长大的倾向,并逐渐变成胞状碳化物。在同一时效温度下,晶内碳化物析出数量会随着时效时间的增加而增加,此后会逐渐回溶,回溶开始的时间会随着时效温度的提高而逐渐提前。 相似文献