GH2907 合金 VIM + VAR 3 t 钢锭 1190℃均质化过程中Nb和Si的扩散行为

利用光学显微镜、扫描电镜等研究了 GH2907（0.02C,38.20Ni,13.92Co,4.92Nb,1.60Ti,0.32Si）合金Φ508 mm 3 t钢锭Nb和Si在1190℃的扩散规律。研究表明,GH2907合金Φ508 mm钢锭的枝晶间距大约110μm,Nb和Si在1190℃的表观扩散系数分别为D=（0.704±0.041）× 10^-14 m²/s,和D=（1.870±0.511）×10^-14m²/s。理论计算表明,1190 ℃Nb扩散44.8～50.3 h,Si扩散14.0～24.5 h可使其残余偏析指数δ_i达到0.02。     

再结晶Mi_3Al基合金中弥散无序γ相的强化作用

通过控制化学成分和处理工艺，得到一种弥散无序γ相强化的Ｎｉ_３Ａｌ基合金。ＴＥＭ分析发现：弥散无序的γ相是在有序γ＇基体｛００１｝面上析出的，且与基体保持共格关系。在不同温度下对该合金进行拉伸试验发现：弥散γ相的强化作用，使Ｍ_３Ａｌ基合金拉伸屈服强度的峰值温度升高到８５０℃左右；与相同处理条件下成分相近的ＩＣ２１８合金相比较，该合金的高温屈服强度和拉伸强度以及峰值温度以下的形变硬化率都发生显著的提高。文中在ＳＥＭ下对拉伸试样的断口特征进行了分析，并对无序γ相的弥散强化机理进行了探讨。     

再结晶Mi_3Al基合金中弥散无序γ相的强化作用EI

通过控制化学成分和处理工艺，得到一种弥散无序γ相强化的Ｎｉ_３Ａｌ基合金。ＴＥＭ分析发现：弥散无序的γ相是在有序γ＇基体｛００１｝面上析出的，且与基体保持共格关系。在不同温度下对该合金进行拉伸试验发现：弥散γ相的强化作用，使Ｍ_３Ａｌ基合金拉伸屈服强度的峰值温度升高到８５０℃左右；与相同处理条件下成分相近的ＩＣ２１８合金相比较，该合金的高温屈服强度和拉伸强度以及峰值温度以下的形变硬化率都发生显著的提高。文中在ＳＥＭ下对拉伸试样的断口特征进行了分析，并对无序γ相的弥散强化机理进行了探讨。     

氢与回火脆化对2．25Cr－1Mo钢局部脆断应力的影响

采用恒温有限元法，研究了一定温度下氢原子与回火脆化对三种不同成分２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢局部脆断应力的影响。结果发现，可用局部脆断应力σｆ＊的变化衡量材料的回火脆化倾向，但由于晶界上杂质元素与氢原子分布的随机性，可能导致沿晶脆断应力的分散。在降低局部脆断应力的作用上，氢脆与回火脆化具有叠加关系。     

铁-镍基耐蚀合金的灰化机理

利用SEM和EDX分析,作者在模拟的H2+CO合成气氛中对镍基、铁-镍基耐蚀合金的金属灰化机理进行了研究.发现含铬的镍基、铁-镍基耐蚀合金的灰化损伤起源于合金表面局部氧化膜的破坏.化学反应所生成的碳原子从氧化膜破坏处进入合金基体,形成碳化物,达到过饱和后析出石墨,从而阻止了氧化膜的修复.金属灰化的产生取决于合金元素铬外扩散形成氧化物的速度与碳的内扩散速度、达到过饱和固溶后析出石墨的速度相互竞争.石墨丝的生长与其底部金属基体灰化所形成蚀坑的扩张是相互促进的.     

GH350合金铸锭元素偏析及其均匀化热处理

 利用光学显微镜、扫描显微镜及能谱仪，研究了经双联真空(VIM+VAR)冶炼生产的130mm自耗锭GH350合金铸态和不同均匀化过程中显微组织和元素偏析的规律。结果表明，铸态GH350合金中存在复杂的第二相组织和严重的枝晶偏析，Nb、Ti、Ta等溶质元素大量偏聚于枝晶间的Laves相等第二相中，而Cr、Mo等元素则偏聚于枝晶干。并且发现铸态GH350合金经1180℃×40h炉冷后，枝晶偏析基本消除，合金成分基本均匀。     

腐蚀疲劳过程中裂尖阳极溶解对裂纹扩展的作用

在模拟腐蚀疲劳裂尖介质中,分别用铂丝和40CrNiMo钢为辅助电极测定了在不同拉伸速率下中温回火的40CrNiMo钢的腐蚀电流密度i_(a)与应变速率、塑性应变量的关系,其结果为:利用疲劳裂纹尖端应变的弹塑性有限元计算,得到腐蚀疲劳裂尖阳极溶解引起的裂纹扩展与△K的关系,结果表明:中温回火的40CrNiMo钢在3.5％NaCl水容液中裂尖阳极溶解对腐蚀疲劳裂纹扩展的直接贡很小,阳极溶解的主要作用是影响为裂尖断裂区氢致开裂提供氢原子的阴极过程。     

多晶Ni3Al氢脆的微观漂流模型

提出了氢原子在多晶Ｎｉ３Ａｌ晶界上塞积位错应力中的漂流扩散模型，由该模型推导出氢致沿晶裂纹萌生时的临界有效应力σ。利用所得到的氢致沿晶裂纹萌生成的有效拉应力判据σＴ≥σ＾ＣｒＴ，分析了Ｎｉ３Ａｌ的晶粒尺寸，硼含量以及拉伸试验加载速率，温度和试验环境介质等因素对多晶Ｎｉ３Ａｌ氢脆的影响，所得到的结论与现有的实验结果一致。     

温度与晶粒尺寸对Ni3Al基合金形变硬化率的影响

研究了温度与晶粒尺寸对金属间化合物Ｎｉ３Ａｌ形变硬化率的影响。结果发现，在一定塑变下Ｎｉ３Ａｌ合金在形变硬化率随晶粒尺寸的增加而降低，在２００－４００℃左右其形变硬化率出现峰值。分析表明，形变硬化率峰值温度的出现是由于随温度的升高在Ｎｉ３Ａｌ合金中的｛１１１｝滑移面上超位错的可动性降低，而合金中的动态回复作用增加。在弥散γ相强化的Ｎｉ３Ａｌ基合金中，由于弥散γ相阻止了动态回复，进一步降低了超位错的     

氢与回火脆化对2.25Cr—1Mo钢局部脆断应力的影响

采用恒温有限元法，研究了一定温度与氢原子回火脆化对三种不同成分２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢局部脆断应力的影响，结果发现，可用局部脆断应力σ１的变化衡量材料的回火脆化倾向，但由于晶界上杂质元素与氢原子分布的随机性，可能导致沿晶脆断应力的分析，在降低局部脆断应力的作用下，氢脆与回火脆化具有叠加关系。